Жінка, яка винайшла посудомийну машину. Дивитись що таке "ПММ" в інших словниках Архів наукових статей з журналу «Прикладна математика та механіка»

У журналі публікуються оригінальні дослідження з теоретичної та прикладної механіки, статті з теоретичної механіки, механіки рідини та газів, механіки деформованого твердого тіла

Архів наукових статей з журналу «Прикладна математика та механіка»

• PARTICLE VELOCITY, SPEED EQUATION AND UNIVERSAL ASYMPTOTICS FOR EFFICIENT MODELLING HYDRAULIC FRACTURING

  LINKOV A.M. – 2015 р.

  Theoretical rationale з hydraulic fracture (HF) проблема є переглянута. Це свідчить про те, що роздільність цінності є основним фізичним рівнем, за допомогою яких забезпечується значні analytical і computational advantages over conventional using the flux. Принципова значущість еквівалентного ступеня (SE) для наступного fracture propagation is emphasized. It appears that when neglecting the lag between the fracture contour and the fluid front, asymptotic form of continuity equation (CE) identically meets SE для не-singular або weakly singular leak-off. Для сильного singular leak-off з типом Carter's, асимптомічна форма CE yields generalized speed equation. Були висловлені те, що для cero лаг, система, що складається з асимптомного CE, еластичність еквіваленту і fracture умов, defines універсальний асимптомний рішучість (universal asymptotic umbrella) of HF problem.

• THE DYNAMIC CHARACTERISTICS OF DAMAGE PROBABILITY OF A GRAVITY DAM

  CHEN J.Y., LI J., XU Q., ZHANG C.B., ZHAO C.F. – 2015 р.

  Пропонується заснований на методі псевдозбудження (МПВ) наближений ймовірнісний метод першого порядку для дослідження пошкодження гравітаційних бетонних гребель. У межах методу визначається стохастична жорсткість при дії стохастичного джерела збурень другого порядку дещиці. Метод містить такі етапи. Спочатку МПВ і модель ушкодження Мазара використовуються для аналізу способу розрахунку очікуваного значення та варіації ушкодження греблі, збудженого випадковим навантаженням (землетрусом) при статичному початковому навантаженні. Потім на основі теорії обурення досліджується еволюція розподілу ймовірності пошкодження греблі при напрузі, що розтягує. Нарешті, для перевірки моделі та аналізу збіжності та стійкості відповідного чисельного рахунку наведено чисельний приклад. Результати розрахунків показують, що очікувані розподілу ймовірностей ушкодження при дії випадкових збурень стійкі. Порівняно з МПО, характерні особливостіпропонованого методу забезпечують можливість імовірнісного аналізу нелінійного відгуку бетонної гравітаційної греблі.

• АВТОМОДЕЛЬНІ ЗАВДАННЯ ПРО СТИСЛЕННЯ ІДЕАЛЬНОГО ГАЗУ І ЙОГО РОЗЛІТУ З ТОЧКИ

  ВАЛІЄВ Х.Ф., КРАЙКО О.М. – 2015 р.

  Розглянуто автомодельні рішення, що описують одновимірні нестаціонарні течії ідеального (нев'язкого та нетеплопровідного) досконалого газу. Якщо у відомій задачі изэнтропического стискування газу до площині, осі або центру симетрії (далі, до центру симетрії - ЦС) з показником автомодельності одиниця результат стиснення - однорідний потік, що рухається до ЦС, потім виникає відоме завдання про гальмування такого потоку безперервної центрованої хвильою що примикає до неї ударною хвилею (у плоскому випадку - однією ударною хвилею). За ударною хвилею, що йде від ЦС, газ спочиває. Зміна знаків часу та швидкості в рішеннях, що описують зентропічний кінцевий стиск газу, дає уявлення про еволюцію течії при однорідному розльоті газу від ЦС. Інші відомі автомодельні рішення з показником автомодельності одиниця дають необмежену изэнтропическое стиск кінцевої маси газу до ЦС (“стиснення в крапку”). При такому стисканні щільність, тиск, внутрішня енергія та швидкість стиснутого газу нескінченні, а ентропія кінцева. Ентропія кінцева і після зупинки газу ударною хвилею, що йде від ЦС. Вирішено нову автомодельну задачу про “розліт з точки” (площини або ЦС) кінцевої маси “гарячого” газу з нескінченною початковою енергією, нульовою швидкістю та кінцевою ентропією. У нових рішеннях (із зоною порожнечі і без неї в околиці ЦС) в силу "інтеграла мас" (його роль аналогічна ролі інтеграла енергії в задачі про сильний вибух) всі траєкторії частинок гарячого газу - лінії сталості автомодельної змінної зі знайденим з аналізу розмірностей показником автомодельності . Обговорюються вплив на знайдені рішення кінцевої початкової щільності холодного газу, що оточує стислий газ, що виникає при цьому локально автомодельне рішення і часом парадоксальні особливості автомодельних рішень при розльоті в порожнечу.

• АНАЛІТИЧНІ МОДЕЛІ ПРОСТОРІВНИХ ТРАЕКТОРІЙ ДЛЯ РІШЕННЯ ЗАВДАНЬ НАВІГАЦІЇ

  СОКОЛОВ С.В. – 2015 р.

  Розглядається синтез аналітичних просторових моделей траєкторій, що дозволяють мінімізувати склад вимірювального комплексу та обчислювальні витрати під час вирішення завдань навігації.

• АСИМПТОТИЧНЕ РІШЕННЯ ЗАВДАННЯ ЕЛЕКТРОПРУГИ ДЛЯ П'ЄЗОКЕРАМІЧНИХ ОБОЛОЧОК, ПОЛЯРИЗОВАНИХ ПО ТОЛЩИНІ

  АГАЛОВ'ЯН Л.А., АГАЛОВ'ЯН М.Л., ГЕВОРКЯН Р.С. – 2015 р.

  Асимптотичним інтегруванням рівнянь тривимірної задачі теорії електропружності у криволінійних координатах виведено рекурентні формули для визначення компонентів тензора напруги, вектора переміщення та електричного потенціалу п'єзокерамічної оболонки. Оболонка вважається у плані неоднорідною (фізико-механічні коефіцієнти можуть залежати від тангенціальних координат, але постійні за товщиною) та поляризованою за товщиною. Розглянуто випадки, коли на зовнішній та внутрішній поверхнях оболонки задані умови першої, другої або змішаної крайових завдань теорії пружності. Для одного порівняно загального варіантувиведено дисперсійні рівняння частот коливань, обчислено значення резонансних частот та встановлено їх залежність від товщини та фізико-механічних параметрів оболонки.

• ВПЛИВ ТРІЩИНИ В ЛІДЯНОМУ ПОКРОВІ НА ГІДРОДИНАМІЧНІ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЗАНУЖЕНОГО ЦІЛІНДРУ, ЩО КОЛЮЮТЬСЯ

  СТУРОВА І.В. – 2015 р.

  Представлені результати вирішення лінійного завдання про коливання, що встановилися. горизонтального циліндра, зануреного в рідину, на верхній межі якої плаває крижаний покрив з нескінченною прямолінійною тріщиною, паралельної осі циліндра. Крижаний покрив моделюється тонкою пружною пластиною, а тріщина, що частково змерзла, - системою двох пружин: вертикальної і спіральної. Передбачається, що властивості пластин можуть змінюватися стрибком під час переходу через тріщину. Використано метод розподілених за контуром тіла масових джерел. Відповідна функція Гріна побудована з використанням розкладів вертикальних власних функцій. Виконано розрахунки гідродинамічного навантаження, що діє на циліндр, та амплітуд вертикальних зсувів крижаного покриву. Показано, що хвильовий рух істотно залежить від положення циліндра щодо тріщини та її властивостей. Дано зв'язок коефіцієнтів демпфування з амплітудами згинально-гравітаційних хвиль у далекому полі.

• Вимушені коливання ортотропних оболонок при наявності в'язкого опору

  ГУЛГАЗАРЯН Л.Г. – 2015 р.

  Розглядаються вимушені коливання ортотропних оболонок за наявності в'язкого опору, коли верхній лицьової поверхні оболонки задані два варіанти просторових граничних умов, але в нижньої заданий вектор переміщення. Асимптотичним методом отримано розв'язання відповідних динамічних рівнянь тривимірного завдання теорії пружності. Визначено амплітуди вимушених коливань та встановлено, що наявність в'язкого опору призводить до того, що амплітуди вимушених коливань у сфері значень власних коливань зростають, але залишаються кінцевими. Отримано функції типу прикордонного шару, встановлені характеристичні рівняння для визначення швидкості загасання прикордонних коливань у напрямку від бічної поверхні всередину оболонки.

• ДЕФОРМАЦІЙНІ СПІВДІЛЕННЯ ДЛЯ ПРУГОЇ НАПІВПЛОСКИ ЗІ СЛАБО ВИКРИВЛЕНОЮ КОРДОНОМ

  СОЛДАТЕНКОВ І.А. – 2015 р.

  Виводяться співвідношення між граничними напругами та переміщеннями для пружної напівплощини зі слабо викривленим кордоном. Для цього напружено-деформований стан напівплощини виражається через дві гармонійні функції за допомогою загального рішення Папковіча-Нейбера, і виконується конформне відображення вихідної напівплощини на канонічну (рівну) напівплощину. У результаті гармонійних функцій виходить система граничних завдань, з якої з допомогою перетворення Фур'є слідують шукані деформаційні співвідношення. Розглянуто випадок кулонівського тертя. Проаналізовано вплив фактора нерівності межі напівплощини на її деформування.

• ДИНАМІКА СОНЯЧНОГО ПАРУСА, ЩО ВОРОЧАЄТЬСЯ, В ПРОЦЕСІ ЙОГО РОЗКРИТТЯ

  ЗИКОВ А.В., ЛЕГОСТАЄВ В.П., СУБОТІН А.В., СУМАРОКОВ А.В., ТИМАКОВ С.М. – 2015 р.

  Розглядається модель випуску полотна сонячного вітрила, в рамках якої вітрило, що розкривається з покладеного стану, представляється у вигляді чотирьох тросів, що випускаються. На початковому етапі розгортання сонячного вітрила при обліку центральної симетрії конструкційного розташування котушок з тросами моделюється випуск одного з тросів у припущенні, що решта всіх тросів випускаються синхронно і система управління випуском забезпечує динамічну симетрію процесу. Наведено диференціальне рівняння малих поперечних коливань у площині обертання точкової маси на невагомому тросі в процесі випуску з центрального блоку, що обертається. Отримано аналітичне рішення лінеаризованого рівняння випуску точкової маси, виражене через функції Бесселя при рівномірному випуску і гіпергеометричні функції при рівномірно уповільненому випуску. Чисельне моделювання, проведене для двох випадків: коли трос представлений у вигляді сукупності матеріальних точок, послідовно з'єднаних невагомими нерозтяжними нитками, та у вигляді невагомої нитки з вагомим вантажем на вільному кінці, підтверджує отримані аналітичні результати.

• ДОДАТКОВІ ЗАКОНИ ЗБЕРЕЖЕННЯ, ФУНКЦІОНАЛЬНІ ЗВ'ЯЗКИ МІЖ ЗАКОНАМИ ЗБЕРІГАННЯ І ПОТЕНЦІАЛИ ДИВЕРГЕНТНИХ РІВНЯНЬ ГАЗОВОЇ ДИНАМІКИ

  РИЛОВ А.І. – 2015 р.

  Розглядаються питання побудови та виявлення функціональних зв'язків між законами збереження та побудови та виявлення додаткових законів збереження для знайдених раніше законів збереження для тривимірних нестаціонарних течій (Є.Д. Терентьєв та Ю.Д. Шмиглевський, 1975 р.) та для нескінченної безлічі законів збереження плоских потенційних течій (А. І. Рилов, 2002). Під функціональним зв'язком тут розуміється рівна нулю сума трьох і більше лівих частин дивергентних рівнянь, взятих з змінними коефіцієнтами, що підлягають визначенню.

СОЛДАТЕНКОВ І.А. – 2015 р.

• ЗАУВАЖЕННЯ ЗА СТАТТЮ О.Б. ГУСЬКОВА «МЕТОД САМОПОГЛАДОВАНОГО ПОЛЯ ЗАСТОСУВАЛЬНО ДО ДИНАМІКИ В'ЯЗКИХ СУСПЕНЗІЙ». ГСМ. 2013. Т. 77. ВИП. 4. С. 557-572

  МАРТИНОВ С.І. – 2015 р.

  У вищезгаданій статті розглядається завдання про динаміку взаємодіючих сферичних частинок у в'язкій рідині. З цієї проблеми опубліковано велику кількість робіт, у яких пропонуються різноманітні методи розв'язання задачі. Оскільки метою зауважень не є огляд методів і підходів, що є в літературі на цю тему, відзначимо лише деякі з них, які активно використовуються останніми роками. Крім чисельних методів, заснованих на методі кінцевих елементів, це метод стоксової динаміки та метод ґратового рівняння Больцмана. Перелічені методи мають як переваги, і недоліки. До недоліків слід віднести великі обчислювальні витрати при їх програмної реалізації на комп'ютері для розрахунку динаміки великої кількості частинок. У той самий час можна констатувати, що у час немає методу, однаково придатного на вирішення широкого класу завдань динаміки дисперсних систем, і дослідження у цій галузі, як і раніше, залишаються актуальними.

• ІГРОВІ ЗАВДАННЯ НАВЕДЕННЯ ДЛЯ ВЛАСНО ЛІНІЙНИХ ІНТЕГРО-ДИФЕРЕНЦІЙНИХ СИСТЕМ ВОЛЬТЕРРИ

  Пасіков В.Л. – 2015 р.

  Розглядаються ігрові ситуації наведення початку координат для керованих об'єктів, еволюція яких описується власне лінійними інтегро-диференціальними і інтегральними системами Вольтерри. Пропонується деяка модифікація екстремальних конструкцій Н.М. Красовського при відповідному виборіпростір позицій. Наведено модельний приклад.

• ДО ТЕОРІЇ ОСЕСИМЕТРИЧНИХ КОНІЧНИХ ПЛИН ТА ЇХ ОДНОМІРНИХ НЕСТАЦІОНАРНИХ АНАЛОГІВ

  ВАЛІЄВ Х.Ф., КРАЙКО О.М., ТИЛЛЯЄВА Н.І. – 2015 р.

  У наближенні ідеального (нев'язкого та нетеплопровідного) досконалого газу розглянуті осесиметричні конічні течії (КТ) без закрутки та їх нестаціонарні циліндрично та сферично симетричні автомодельні аналоги з показником автомодельності одиниця. У перебігу течії поряд з ударними хвилями в рамках класичної моделі(миттєве тепловиділення, з обох боків від розриву нульової товщини - досконалий газ у загальному випадку з різними показниками адіабати) допускаються детонаційні хвилі Чепмена-Жуге (DWj). Основні нові елементи, пов'язані з КТ, - введення у відомі течії DWj та об'єднання кількох КТ в одну. Об'єднанню нестаціонарних автомодельних аналогів КТ передбачено побудову та аналіз низки нових рішень. Оригінальні та всі об'єднання нестаціонарних аналогів. Систематизація використовуваних підходів і теоретичний аналіз, що спирається на них, ілюструються прикладами чисельної побудови досліджуваних течій у площинах їх незалежних змінних. Ілюстрації включають лінії струму (для КТ), траєкторії частинок (для нестаціонарних аналогів), С+- і С-характеристики та їх огинальні, ударні хвилі та DW J.

• КОНТАКТНА ЗАВДАННЯ МАТЕМАТИЧНОЇ ТЕОРІЇ ПРУГОСТІ ІЗ ЗОНАМИ ЗЧЕПЛЕННЯ І КІЛЬКАННЯ. ТЕОРІЯ КАЧЕННЯ І ТРИБОЛОГІЯ

  ЧЕРЕПАНОВ Г.П. – 2015 р.

  У роботі контактна завдання математичної теорії пружності при обліку адгезії на контакті розглянуто як предмет механіки руйнації. Дано точне рішення загальної контактної задачі механіки руйнування в умовах плоскої деформації із зонами зчеплення та ковзання двох різних пружних напівпросторів. Фактично це завдання – основа теоретичної трибології. Для одного класу неоднорідних матеріалів рішення одержано у замкнутому вигляді. Завдання про тиск абсолютно жорстких штампів на пружне тіло в умовах плоскої деформації з урахуванням адгезії на ділянках зчеплення та ковзання також вирішено у замкнутому вигляді, коли коефіцієнт Пуассона дорівнює 1/2. Вихідне математичне завдання охоплює також проблеми механіки руйнування композитів про поширення тріщин уздовж межі розділу двох різних пружних матеріалів з урахуванням зон налягання/ковзання берегів тріщин. Метод аналітичного продовження використовується для приведення завдань до одного узагальненого крайового завдання Рімана, рішення якого знайдено в замкнутому вигляді. На прикладі вирішення типових контактних завдань механіки руйнування дано та проаналізовано строгу кількісну теорію основних режимів кочення та явища stick-slip. Показано, що відсутність ковзання і адгезії коефіцієнт тертя кочення в законі Кулона прямо пропорційний (NRP) 1/2 для коліс і циліндрів, і (NRP) 1/3 для куль, де N - нормальна сила (вага кулі або погонна вага циліндра) , R – радіус колеса або кулі, Р – пружна податливість системи. Вплив адгезії та шорсткості матеріалів на кочення, а також знос матеріалів під час кочення охарактеризовані двома матеріальними константами механіки руйнування. За рішенням редколегії ПММ останній розділ додано як відповіді на критичні зауваження за статтею, що публікуються за даною роботою.

• МАКСИМАЛЬНІ ПОКАЗНИКИ ЛЯПУНОВА ТА КРИТЕРІЇ СТІЙКОСТІ ЛІНІЙНИХ СИСТЕМ З ЗМІННИМ ЗАХІДНОМ

  Зевін А.А. – 2015 р.

  Вирішено завдання Мишкіса про максимальний показник Ляпунова лінійного диференціального рівнянняпершого порядку з довільним обмеженим запізненням. Отриманий результат узагальнено систему рівнянь довільного порядку, матриця якої має дійсні власні значення. Для системи з власними комплексними значеннями отримано достатню умову експоненційної стійкості.

• МАТЕМАТИЧНЕ МОДЕЛЮВАННЯ ВІДНОВЛЕННЯ МЕХАНІЧНИХ ВЛАСТИВОСТЕЙ КІСТКОВОЇ МОЗОЛІ

  ОЛІЙ Л.Б. – 2015 р.

  Представлено математична модельта обчислювальний алгоритм регенерації кісткової тканини, керованої законом диференціації клітин та дією зовнішнього механічного стимулу періодичного характеру. В основі розрахунку відновлення пружних властивостей кісткової тканини лежить узагальнена динамічна модельпороупругой суцільного середовища, що змінюється, і метод кінцевих елементів у тривимірній постановці. Розроблене програмне забезпеченнядає можливість дослідити процеси відновлення пошкоджених кісткових елементів опорно-рухового апарату людини за наявності стаціонарного динамічного навантаження та теоретично обґрунтувати вибір оптимального періодичного впливу на пошкоджені тканини з метою їхнього якнайшвидшого та стійкого загоєння.

• НЕСИМЕТРИЧНЕ ДОТИЧНЕ НАВАНТАЖЕННЯ НА КОРДОНІ ПРУГОГО НАПІВПРОСТОРУ

  ДОЛОТОВ М.В., КІЛЬ І.Д., ЛИМОНЧЕНКО Ю.Г. – 2015 р.

  Розглядається динамічна задача для пружного напівпростору при розподіленому несиметричному дотичному навантаженні, що діє на його межу. Отримані прості вирази для компонентів тензора напруг у вигляді рядів, що сходяться при малих значеннях часу, що володіють асимптотичними властивостями. Оцінено похибки наближеного рішення, що визначається частковими сумами рядів.

• ПРО КАТАНІЮ ТІЛА З РОТОРОМ ЗА РУХОВОЮ ОПОРНОЮ СФЕРЕ

  БИЧКОВ Ю.П. – 2015 р.

  Розглядається задача про катання без прослизання тіла з ротором по рухомій опорній сфері в однорідному полі сили тяжіння. Кордоном тіла у сфері контакту з опорою є частина сферичної поверхні. Центральний еліпсоїд інерції системи (тіло + ротор) - еліпсоїд обертання, вісь якого проходить через геометричний центр сфери, що не збігається, взагалі кажучи, з центром мас системи. Опорна сфера довільним чином поступово переміщається та обертається навколо вертикальної осі. Отримано повна системарівнянь руху несучого тіла та ротора. У разі тіла обертання отримано два інтеграли рівнянь руху. У випадку, коли тіло - однорідна куля, знайдено чотири інтеграли рівнянь руху, причому координати точки контакту кулі з опорною сферою визначаються квадратурами, і вказані всі можливі траєкторії точки контакту кулі зі сферою.

• ПРО РІВНОВАГУ СИСТЕМ З СУХИМ ТРАННЯМ

  ІВАНОВ О.П. – 2015 р.

  Обговорюються властивості положень рівноваги механічних систем із кулоновим тертям. Проводиться порівняльний аналіз різних визначень поняття рівноваги. Показано, що принципи віртуальних переміщень та найменшого примусу можуть бути узагальнені на завдання статики з тертям. Розглянуто визначення стійкості за Ляпуновим і Хіллом; другий підхід має у цих завданнях певні переваги. Для ілюстрації отриманих результатів та висновків розглянуто низку механічних прикладів.

Жозефіна, яка з дитинства відчувала симпатію до інженерної справи, кілька років провчилася в приватній школі, а в 1858 вийшла заміж за 27-річного Вільяма Кохрана. Молода сім'я оселилася в Шелбівіллі, штат Іллінойс, де Вільям став одним із лідерів місцевого відділення Демократичної партії (його навіть пророкували в губернатори штату).

Жозефіна вела домашнє господарство і грала роль «світської левиці», допомагаючи організовувати звані вечори, де гостям зазвичай подавали їжу на старовинному фамільному фарфорі. Згодом на фарфорі з'явилися сколи — слуги мили посуд не надто акуратно. Довелося господарці самій взятися за цю справу. Як же вона його ненавиділа! І тоді Жозефіна вирішила винайти машину для миття посуду.

Якось на початку 1880-х під час чаювання вона згадала, наскільки сильним може бути натиск водяного струменя. Буквально за півгодини у неї в голові сформувалася ідея омивати тарілки в кошику з металевої сітки потужним струменем мильного розчину (сучасні посудомийні машини використовують саме такий принцип). Друзі та чоловік підтримали її ідею, але у 1883 році Вільям помер. Залишившись одна, Жозефіна дні безперервно проводила в сараї за будинком, прикріплюючи металеві частини до мідного котла. На допомогу вона найняла механіка Іллінойської залізниціДжордж Баттерс.

8 березня 2009 року виповнюється 170 років від дня народження Жозефіни Кохран (уродженої Гаріс), винахідниці посудомийної машини, яка звільнила жінок від важкої праціпосудомийний.

Перша модель нагадувала мініатюрну тартак, але все одно це було справжнє диво. Один із місцевих бізнесменів дав винахідниці пораду: «Спробуйте запропонувати цю машину великим готелям. Їм потрібно багато чистого посуду, і вони зможуть заощадити на посудомийках».

28 грудня 1886 Жозефіна отримала патент на свій винахід і відправилася в Чикаго, де продала пару машин марки Garis-Cochran двом великим готелям: Palmer House і Sherman House. Машини (і готелі) негайно стали відомими, на них ходили дивитися, як на музейні експонати. Але справжнім тріумфом для молодої компанії став 1893, коли дев'ять машин Garis-Cochran майже безперервно мили посуд для численних відвідувачів Всесвітньої виставки в Чикаго. Машина отримала приз «За оптимальну конструкцію та надійність» та викликала особливий інтерес у жіночої аудиторії виставки. З 1898 року машини стали випускатися серійно — промислову модель охоче купували ресторани та готелі (вона окупалася за кілька місяців), попит на побутову ціну $350 був нижчим. Популярність побутові машини набули вже після смерті Жозефіни (вона померла в 1913 році), у 1940-х, коли Garis-Cochran в результаті низки злиттів та перейменувань опинилась у складі компанії KitchenAid (зараз входить до корпорації Whirlpool).

ПММ

пневмомеханічна машина

Словник:С. Фадєєв. Словник скорочень сучасної російської. – С.-Пб.: Політехніка, 1997. – 527 с.

поливомийна машина

Словник:С. Фадєєв. Словник скорочень сучасної російської. – С.-Пб.: Політехніка, 1997. – 527 с.

ПММ

«Прикладна математика та механіка»

видання, матем.

ПММ

поромно-мостова машина

Словник:Словник скорочень та абревіатур армії та спецслужб. Упоряд. А. А. Щелоков. – М.: ТОВ «Видавництво АСТ», ЗАТ «Видавничий дім Гелеос», 2003. – 318 с.

ПММ

рухома механічна майстерня

ПММ

пістолет Макарова модернізований

ПММ

виробничий менеджмент та маркетинг

Джерело: http://www.neic.nsk.su/faculties/ief/pmm/

Приклад використання

кафедра ГСМ

ПММ

посудомийна машина

Словник скорочень та абревіатур. Академік. 2015 .

Дивитись що таке "ПММ" в інших словниках:

ПММ-2М- … Вікіпедія

ПММ-2- Поромна бруківка. Поромно бруківка ПММ 2 призначена для переправи через водні перешкоди танків, самохідних артилерійських установок та іншої техніки, виконаної на базі танка. Модифікацією ГСМ 2 є ГСМ 2М. Зміст 1… … Вікіпедія

ПММ 12- Тип: 9 мм пістолет Макарова модернізований ГСМ 12 9 мм пістолет Макарова модернізований ГСМ 8 Індекс ГРАУ 56 А 125М На початку 90 х років якості ПМ спробували підвищити насамперед за рахунок введення нового, посиленого… … Вікіпедія

ПММ- Пістолет Макарова Пістолет Макарова Тип: Пістолет Країна: СРСР … Вікіпедія

ПММ- пневмомеханічна машина рухома механічна майстерня поливомийна машина Прикладна математика та механіка (журнал) … Словник скорочень російської мови

ГММ «Хвиля»- Поромно бруківка ПММ Виробник … Вікіпедія

Макарів ПМ (ПММ)- Пістолет Макарова ПМ / ГСМ / ІЖ 71 (СРСР/Росія) Стандартний пістолет ПМ Радянського виробництваПістолет Макарова Модифікований (ГСМ). поруч новий магазин на 12 набоїв пристрій ПМ у розрізі Калібр: 9x18мм; 9x18 ПММ Довжина: 161 мм… … Енциклопедія стрілецької зброїВікіпедія

Під час підготовки статті авторам необхідно дотримуватися таких вимог:

Оформлення списку літератури

• Список літератури оформляється згідно з ГОСТ 7.1-2003 "БІБЛІОГРАФІЧНИЙ ЗАПИС. БІБЛІОГРАФІЧНИЙ ОПИС. Загальні вимогита правила складання".
• Правильність оформлення перевіряється ЗНБ ВДУ.
• Посилання у тексті даються у квадратних дужках: .

• Перед заголовком статті повинен розташовуватись універсальний десятковий код (УДК). УДК своєї статті можна знайти на сайті. Можна вказувати кілька УДК.
• Потім, через порожній рядок слідує заголовок статті, набраний із застосуванням напівжирного накреслення ПЕРЕПИСНИМИ літерами і розташований по центру.
• Далі, через порожній рядок, із застосуванням напівжирного зображення вказуються прізвища та ініціали автора та співавторів (за наявності співавторів). Між прізвищем та ініціалами та між ініціалами мають бути прогалини.
• На наступному рядку із застосуванням курсивного зображення вказується основне місце роботи (навчання).
• Далі:
• анотація та ключові слова російською мовою;
• анотація та ключові слова англійською мовою,
• текст статті,
• список літератури,
• назва статті англійською мовою,
• Відомості про авторів. Відомості про авторів включають прізвище, ім'я, по батькові автора і всіх співавторів повністю російською та англійською, контактний телефон, адреса електронної поштимісце роботи або навчання (для учнів необхідно вказати свого наукового керівника).

Набір тексту в WORD та ТЕХ

• Назва файлу має містити прізвище автора та його ініціали.
• Параметри сторінки: поля: ліве, праве – 2,4 см; верхнє 2,2 см; нижнє – 3,2 см; нумерація сторінок відсутня.
• Текст друкується через 1,15 інтервал із розміром шрифту 14 pt, Times New Roman.
• Абзаци відокремлюються один від одного маркером кінця абзацу, ширина абзацного відступу 1,25 см (Формат > Абзац), набір тексту починається з лівого краю і вирівнюється по ширині; текст набирається із переносами.
• Усі слова всередині абзацу поділяються лише одним пробілом.
• Перед розділовими знаками прогалини не ставляться, після них - одна пропуск.
• Слід відрізняти дефіси (наприклад, сіро-блакитний) від тире (1998-2000 рр., наша мета навести докази).
• При оформленні списків використовуйте тире, ромбики, зірочки і т. п. застосовувати не слід.
• При наборі тексту в TeX курсив задається командою \it, напівжирне зображення - командою \bf.

Оформлення формул у WORD

• Усі формули набираються у редакторі MS Equation чи Math Type.
• Розмір шрифту у формулах повинен відповідати розміру шрифту тексту, тобто 14 pt; розмір шрифту індексів у формулах 9-10 pt;
• Пронумеровані формули (нумеруються лише ті, на які є посилання в тексті) виносяться окремим рядком та розташовуються по центру.

Оформлення формул у TEX

• Нумеровані формули необхідно виділяти в окремий рядок. Формули центруються.
• Нумерація проводиться за допомогою команди \eqno, тільки арабськими цифрами в порядку зростання одиниці. Нумерувати слід лише формули, куди у тексті є посилання.
• Забороняється використовувати у формулах літери російського алфавіту.

Оформлення малюнків

• Малюнки розташовуються в центрі.
• Малюнки мають бути чорно-білі (допускаються висококонтрастні малюнки з градацією сірого кольору).
• Малюнки не повинні виступати на поля поза межами основного тексту.
• Малюнки мають бути згадані в тексті, пронумеровані та підписані.
• Підмалювальні підписи набираються курсивом та розташовуються по центру.
• Підписи підпису не повинні бути включені в малюнок.
• Не використовуйте напівтонові малюнки та не використовуйте суцільні заливки.

Оформлення таблиць

• Таблиці повинні бути згадані в тексті, пронумеровані та мати заголовки.
• Таблиці не повинні виступати на поля за межі основного тексту.
• Розмір шрифту всіх таблиць має бути однаковим.
• Якщо таблиця не міститься на одній сторінці, то при розриві слід продублювати шапку таблиці або додати рядки з нумерацією стовпців.