Kelių transporto techninių sistemų veikimo pagrindai. Pagrindinės sąvokos techninių sistemų veikimo srityje

20.06.2020

Salonas

Rusijos Federacijos švietimo ir mokslo ministerija

Saratovo valstybinis technikos universitetas

A.S. Denisovas

Techninių sistemų veikimo pagrindai

Vadovėlis

Patvirtino Rusijos Federacijos universitetų UMO švietimui

transporto priemonių srityje

ir transporto bei technologinius kompleksus

kaip vadovėlis universiteto studentams,

specialybių studentai

„Transporto ir technologinės paslaugos

mašinos ir įrenginiai (Automobiliai

transportas)“ ir „Automobiliai ir automobiliai

ekonomika“ mokymo sritis

„Sausumos transporto veikla

ir transporto įranga“

Saratovas 2011 m

UDC 629.113.004.67

Recenzentai:

Skyrius "Mašinų patikimumas ir remontas"

Saratovo valstybinis agrarinis universitetas

juos. N.I. Vavilovas

Technikos mokslų daktaras, profesorius

B.P. Zagorodskis

Denisovas A.S.

D 34 Techninių sistemų veikimo pagrindas: Vadovėlis / A.S. Denisovas. - Saratovas: Sarat. valstybė tech. un-t, 2011. - 334 p.

ISBN 978-5-7433-2105-6

Vadovėlyje pateikiami duomenys apie įvairių techninių sistemų turinį. Išanalizuoti mašinų dalių ardymo mechanikos elementai. Pagrįsti detalių dilimo, nuovargio gedimo, korozijos, plastinių deformacijų eksploatacijos metu dėsniai. Nagrinėjami staklių darbingumo užtikrinimo ir jų derinimo pagal eksploatavimo sąlygas standartų pagrindimo metodai. Paslaugų poreikių tenkinimo dėsningumai pagrindžiami naudojant eilių teorijos nuostatas.

Vadovėlis skirtas specialybių „Transporto ir technologinių mašinų ir įrenginių aptarnavimas (Motorinis transportas)“ bei „Automobiliai ir automobilių ūkis“ studentams, juo taip pat gali naudotis automobilių serviso, automobilių remonto ir autotransporto įmonių darbuotojai.

UDC 629.113.004.67

ISBN 978-5-7433-2105-6 Technikos universitetas, 2011 m.

Denisovas Aleksandras Sergejevičius - Technikos mokslų daktaras, profesorius, Saratovo valstybinio technikos universiteto Automobilių ir automobilių pramonės katedros vedėjas.

2001 m. gavo profesoriaus akademinį vardą, 2004 m. buvo išrinktas Rusijos transporto akademijos akademiku.

Denisovo mokslinė veikla A.S. skirta transporto priemonių techninio eksploatavimo teoriniams pagrindams plėtoti, techninės būklės kitimo modelių ir transporto priemonių naudojimo efektyvumo rodiklių sistemai pagrįsti eksploatuojant įvairiomis sąlygomis. Jis sukūrė naujus transporto priemonių elementų techninės būklės diagnostikos, jų darbo režimų stebėjimo ir valdymo metodus. Teoriniai pokyčiai ir eksperimentiniai tyrimai Denisova A.S. prisidėjo prie naujos mašinų patikimumo mokslo krypties, kuri dabar žinoma kaip „Išteklius tausojančių mašinų priežiūros ir remonto ciklų formavimo teorija“, įkūrimo ir patvirtinimo.

Denisovas A.S. turi daugiau nei 400 publikacijų, iš jų: 16 monografijų ir žinynų, 20 patentų, 75 straipsniai centriniuose žurnaluose. Jo moksliniu vadovavimu buvo parengti ir sėkmingai apginti 3 daktaro ir 21 magistro darbas. Saratovo valstybiniame technikos universitete Denisovas A.S. sukūrė mokslinę mokyklą, kuriančią mašinų aptarnavimo teoriją, kuri jau gerai žinoma šalyje ir užsienyje. Apdovanotas garbės ženklais „Rusijos transporto garbės darbuotojas“, „Rusijos Federacijos aukštojo profesinio mokslo garbės darbuotojas“.

ĮVADAS

Technika (iš graikų kalbos žodžio techne – menas, įgūdis) – tai žmogaus veiklos priemonių visuma, sukurta gamybos procesams vykdyti ir neproduktyviems visuomenės poreikiams tenkinti. Technologijos apima daugybę sukurtų kompleksų ir gaminių, mašinų ir mechanizmų, pramoninių pastatų ir konstrukcijų, prietaisų ir mazgų, įrankių ir ryšių, prietaisų ir prietaisų.

Terminas „sistema“ (iš graikų kalbos systema – visuma, sudaryta iš dalių) turi platų reikšmių spektrą. Moksle ir technikoje sistema yra elementų, sąvokų, normų visuma su ryšiais ir ryšiais tarp jų, formuojančių tam tikrą vientisumą. Sistemos elementas suprantamas kaip jos dalis, skirta tam tikroms funkcijoms atlikti ir tam tikru svarstymo lygiu nedaloma į dalis.

Straipsnyje nagrinėjama techninių sistemų dalis – transportas ir technologinės mašinos. Didžiausias dėmesys skiriamas automobiliams ir technologinei autoserviso įrangai. Per visą tarnavimo laiką jų eksploatacinių savybių užtikrinimo kaštai yra 5–8 kartus didesni nei gamybos kaštai. Šių sąnaudų mažinimo pagrindas yra mašinų techninės būklės pokyčių dėsniai eksploatacijos metu. Iki 25% techninių sistemų gedimų sukelia techninės priežiūros personalo klaidos, o iki 90% nelaimingų atsitikimų transporte, įvairiose elektros sistemose yra klaidingų žmonių veiksmų pasekmė.

Žmonių veiksmai, kaip taisyklė, pateisinami jų priimamais sprendimais, kurie pagal surinktą ir analizuojamą informaciją atrenkami iš kelių alternatyvų. Informacijos analizė remiasi žiniomis apie procesus, vykstančius naudojant technines sistemas. Todėl rengiant specialistus būtina ištirti mašinų techninės būklės pokyčių eksploatacijos metu dėsningumus ir jų veikimo užtikrinimo būdus.

Šis darbas parengtas pagal disciplinos „Techninių sistemų veikimo pagrindai“ 23100 specialybės – Transporto ir technologinių mašinų ir įrenginių aptarnavimas (kelių transportas) išsilavinimo standartą. Taip pat gali naudotis specialybės „Automobiliai ir automobilių ekonomika“ studentai, studijuodami „Transporto priemonių techninio eksploatavimo“ discipliną, specialybę 311300 „Žemės ūkio mechanizavimas“ disciplinoje „Transporto priemonių techninis eksploatavimas“.

PAGRINDINĖS TECHNINIŲ SISTEMŲ VEIKIMO SRITYS SĄVOKOS

Siųsti savo gerą darbą žinių bazėje yra paprasta. Naudokite žemiau esančią formą

Studentai, magistrantai, jaunieji mokslininkai, kurie naudojasi žinių baze savo studijose ir darbe, bus jums labai dėkingi.

Paskelbta http:// www. viskas geriausia. lt/

RUSIJOS FEDERACIJOS ŠVIETIMO IR MOKSLO MINISTERIJA

FEDERALINĖS VALSTYBĖS BIUDŽETO ŠVIETIMO

AUKŠTOJO MOKSLO INSTITUCIJA

„SAMARA VALSTYBINĖS TECHNIKOS UNIVERSITETAS“

Fakulteto korespondencija

Transporto procesų ir technologinių kompleksų katedra

KURSŲ PROJEKTAS

pagal akademinę discipliną

„Techninių sistemų veikimo pagrindai“

Užbaigta:

N.D. Cigankovas

Patikrinta:

O.M. Batiščeva

Samara 2017 m

SANTRAUKA

Aiškinamajame rašte yra: 26 atspausdinti puslapiai, 3 paveikslai, 5 lentelės, 1 paraiška ir 7 literatūros šaltiniai.

AUTOMOBILIS, LADA GRANT 2190, GALINĖ PAKABA, ĮRENGINIO KONSTRUKCIJOS ANALIZĖ, VEIKSNIŲ, KURIŲ ĮTAKĄ ĮTAKOJAS ĮRENGINIO SUMAŽĖJIMĄ, STRUKTŪRA, ĮVESTIES VALDYMO SAMPRATA, MĖGINIŲ PARAMETRŲ NUSTATYMAS, DALIES VEIKSMŲ NUSTATYMAS.

Šio darbo tikslas – ištirti veiksnius, įtakojančius techninių sistemų našumo mažėjimą, taip pat įgyti žinių apie kiekybinį santuokos vertinimą remiantis įvesties kontrolės rezultatais.

Baigti teorinės medžiagos tyrimo darbai, taip pat darbas su realiomis tiriamų sistemų detalėmis ir pavyzdžiais. Remiantis įvesties kontrolės rezultatais, buvo atlikta nemažai užduočių: nustatytas paskirstymo dėsnis, atmetimų procentas ir mėginio rinkinio gaminių tūris, siekiant užtikrinti nurodytą kontrolės tikslumą.

ĮVADAS

1. TECHNINIŲ SISTEMŲ VEIKSMŲ SUMAŽĖJIMĄ ĮTAKOJANČIŲ VEIKSNIŲ ANALIZĖ

1.1 Galinės pakabos konstrukcija

1.2 Veiksnių struktūrizavimas

1.3 Lada Grant 2190 galinei pakabai įtakos turinčių veiksnių analizė

1.4 Procesų įtakos „Lada Grants“ galinės pakabos elementų būklės pokyčiams analizė

ĮVESTIES KONTROLĖS REZULTATAI

2.1 Įvesties valdymo samprata, pagrindinės formulės

2.2 Patikrinkite, ar nėra didelių klaidų

2.3 Intervalų skaičiaus nustatymas padalijus valdymo kontrolines vertes

2.4 Histogramos kūrimas

2.5 Partijos defektų procentinės dalies nustatymas

IŠVADA

NAUDOJAMŲ ŠALTINIŲ SĄRAŠAS

ĮVADAS

Siekiant efektyviai valdyti mašinų techninės būklės keitimo procesus ir pagrįsti priemones, skirtas mašinų dalių dilimo intensyvumui mažinti, kiekvienu konkrečiu atveju būtina nustatyti paviršiaus nusidėvėjimo tipą. Tam reikia nustatyti šias charakteristikas: santykinio paviršių poslinkio tipas (trinties kontaktų schema); tarpinės terpės pobūdis (tepalo arba darbinio skysčio tipas); pagrindinis susidėvėjimo mechanizmas.

Pagal tarpinės terpės tipą išskiriamas dilimas trinties metu be tepalo, trinties metu su tepalu, trinties metu su abrazyvine medžiaga. Priklausomai nuo dalių medžiagų, tepalų ar abrazyvinių medžiagų savybių, taip pat nuo jų kiekybinio santykio sąsajose, eksploatacijos metu įvyksta įvairaus pobūdžio paviršiaus sunaikinimas.

Realiomis mašinų sąsajų veikimo sąlygomis vienu metu stebimas kelių tipų susidėvėjimas. Tačiau paprastai galima nustatyti pagrindinį nusidėvėjimo tipą, kuris riboja dalių ilgaamžiškumą, ir atskirti jį nuo kitų lydinčių paviršiaus sunaikinimo tipų, kurie nežymiai veikia sąsajos veikimą. Pagrindinio nusidėvėjimo tipo mechanizmas nustatomas tiriant susidėvėjusius paviršius. Stebėti trinties paviršių nusidėvėjimo pasireiškimo pobūdį (įbrėžimų, įtrūkimų, įtrūkimų pėdsakų, oksido plėvelės sunaikinimo) ir žinodami dalių medžiagų ir tepalo savybes, taip pat duomenis apie jų buvimą ir pobūdį. abrazyvas, dėvėjimosi intensyvumas ir sąsajos veikimo būdas, galima visapusiškai pagrįsti išvadą dėl sąsajos susidėvėjimo tipo ir parengti priemones mašinos patvarumui gerinti.

1. DARBŲ SUMAŽINIMĄ ĮTAKĄ ĮTAKĄ ĮTAKĘSIŲ VEIKSNIŲ ANALIZĖAPIETECHNINIŲ SISTEMŲ GALIMYBĖ

1.1 Galinės pakabos konstrukcija

Pakaba užtikrina elastingą kėbulo ir ratų ryšį, sušvelnindama smūgius ir smūgius automobiliui judant nelygiais keliais. Dėl jo buvimo padidėja automobilio patvarumas, o vairuotojas ir keleiviai jaučiasi patogiai. Pakaba teigiamai veikia automobilio stabilumą ir valdomumą, jo glotnumą. Automobilio „Lada Granta“ galinė pakaba pakartoja ankstesnių kartų LADA automobilių dizainą - VAZ-2108 šeimą, VAZ-2110 šeimą, Kalina ir Priora. Galinė automobilio pakaba yra pusiau nepriklausoma, pagaminta ant elastingos sijos su atramomis, spyruoklėmis ir dvigubo veikimo teleskopiniais amortizatoriais. Galinė pakabos sija susideda iš dviejų galinių svirčių, sujungtų U formos skersiniu elementu. Tokia sekcija suteikia jungčiai (skersinei) didesnį lenkimo standumą ir mažesnį sukimo standumą. Jungtis leidžia svirtims judėti viena kitos atžvilgiu nedideliu diapazonu. Svirtys pagamintos iš kintamo skerspjūvio vamzdžio, kuris suteikia joms reikiamą standumą.Kiekvienos svirties gale privirinti laikikliai amortizatoriui, galiniam stabdžių skydui ir rato stebulės ašiai tvirtinti. Priekyje sijos svirtys prisukamos prie nuimamų kėbulo šoninių elementų laikiklių. Svirčių mobilumą užtikrina guminiai-metaliniai vyriai (silent blocks), įspausti į priekinius svirčių galus. Apatinė amortizatoriaus kilpa pritvirtinta prie sijos svirties laikiklio. Amortizatorius prie korpuso pritvirtintas strypu su veržle. Amortizatoriaus viršutinės ir apatinės jungčių elastingumą užtikrina strypo pagalvės ir į akį įspausta guminė-metalinė įvorė. Amortizatoriaus strypas yra padengtas gofruotu korpusu, kuris apsaugo jį nuo purvo ir drėgmės. Sugedus pakabai, amortizatoriaus eiga ribojama suspaudimo eigos buferiu, pagamintu iš elastingo plastiko. Pakabos spyruoklė su apatine rite remiasi į atraminį kaušelį (štampuota plieninė plokštė, privirinta prie amortizatoriaus korpuso), o viršutinė ritė remiasi į korpusą per guminį tarpiklį. Galinio rato stebulės ašis sumontuota ant sijos svirties flanšo (tvirtinama keturiais varžtais). Stebulė su įspaustu dvieiliu ritininiu guoliu ant ašies laikosi specialia veržle. Veržlė turi žiedinę apykaklę, kuri saugiai užfiksuoja veržlę įsprausdama ją į ašies griovelį. Stebulės guolis yra uždaro tipo ir nereikalauja reguliavimo bei tepimo transporto priemonės eksploatavimo metu. Galinės pakabos spyruoklės skirstomos į dvi klases: A – kietesnės, B – mažiau standžios. A klasės spyruoklės pažymėtos rudais dažais, B klasės – mėlynos spalvos. Tos pačios klasės spyruoklės turi būti sumontuotos dešinėje ir kairėje transporto priemonės pusėse. Tos pačios klasės spyruoklės sumontuotos priekinėje ir galinėje pakaboje. Išimtiniais atvejais galima į galinę pakabą montuoti B klasės spyruokles, jei priekinėje pakaboje sumontuotos A klasės spyruoklės. A klasės spyruoklių montavimas ant galinės pakabos neleidžiamas, jei priekinėje pakaboje yra sumontuotos B klasės spyruoklės. .

1 pav. Galinė pakaba Lada Grant 2190

1.2 Veiksnių struktūrizavimas

Eksploatuojant automobilį, dėl daugelio veiksnių (apkrovų, vibracijos, drėgmės, oro srautų, abrazyvinių dalelių, kai ant automobilio patenka dulkių ir nešvarumų, temperatūros poveikio ir kt.) poveikio, negrįžtamai pablogėja jo techninė būklė dėl jo dalių susidėvėjimo ir pažeidimų, taip pat pasikeičia daugybė jų savybių (elastingumas, plastiškumas ir kt.).

Automobilio techninės būklės pasikeitimą lemia jo komponentų ir mechanizmų veikimas, išorinių sąlygų ir automobilio laikymo įtaka bei atsitiktiniai veiksniai. Atsitiktiniai veiksniai yra paslėpti automobilio dalių defektai, konstrukcijos perkrova ir kt.

Pagrindinės nuolatinės transporto priemonės techninės būklės pokyčių jos eksploatavimo metu priežastys buvo susidėvėjimas, plastinės deformacijos, nuovargio gedimai, korozija, taip pat fiziniai ir cheminiai detalių medžiagos pokyčiai (senėjimas).

Susidėvėjimas – tai medžiagos sunaikinimo ir atsiskyrimo nuo dalių paviršių procesas ir (ar) liekamųjų deformacijų kaupimasis jų trinties metu, pasireiškiantis laipsnišku sąveikaujančių dalių dydžio ir (ar) formos pasikeitimu.

Susidėvėjimas yra dalių nusidėvėjimo proceso rezultatas, kuris išreiškiamas jų dydžio, formos, tūrio ir masės pasikeitimu.

Atskirkite sausą ir skystą trintį. Esant sausai trinčiai, besitrinantys dalių paviršiai tiesiogiai sąveikauja vienas su kitu (pavyzdžiui, stabdžių trinkelių trintis ant stabdžių būgnų ar diskų arba sankabos disko trintis ant smagračio). Tokio tipo trintį lydi padidėjęs dalių trinamųjų paviršių nusidėvėjimas. Dėl skystos (arba hidrodinaminės) trinties tarp besitrinančių dalių paviršių susidaro alyvos sluoksnis, viršijantis jų paviršių mikronelygumus ir neleidžiantis jų tiesioginio kontakto (pavyzdžiui, alkūninio veleno guoliai veikiant pastoviam režimui), o tai žymiai sumažina susidėvėjimą. ant dalių. Praktiškai daugumos automobilių mechanizmų veikimo metu pirmiau minėti pagrindiniai trinties tipai nuolat keičiasi ir pereina vienas į kitą, sudarydami tarpinius tipus.

Pagrindiniai nusidėvėjimo tipai yra abrazyvinis, oksidacinis, nuovargis, erozinis, taip pat susidėvėjimas dėl sugriebimo, dilimo ir dilimo korozijos.

Abrazyvinis susidėvėjimas yra kietų abrazyvinių dalelių (dulkių, smėlio), įstrigusių tarp besitrinančių dalių, pjovimo arba įbrėžimų pasekmė. Patekusios tarp atvirų trinties mazgų besitrinančių dalių (pavyzdžiui, tarp stabdžių trinkelių ir diskų ar būgnų, tarp lakštinių spyruoklių ir pan.), kietos abrazyvinės dalelės smarkiai padidina jų susidėvėjimą. Uždaruose mechanizmuose (pavyzdžiui, variklio alkūniniame mechanizme) tokio tipo trintis pasireiškia daug mažiau ir atsiranda dėl abrazyvinių dalelių patekimo į tepalus ir juose susikaupusių susidėvėjimo produktų (pvz. kai laiku nepakeičiamas alyvos filtras ir alyva variklyje, kai nesavalaikiai keičiami pažeisti apsauginiai gaubtai ir tepalas sukimosi jungtyse ir pan.).

Oksidacinis susidėvėjimas atsiranda veikiant agresyvios aplinkos besitrynančių dalių trinties paviršiams, dėl kurių ant jų susidaro trapios oksido plėvelės, kurios trinties metu pašalinamos, o atviri paviršiai vėl oksiduojasi. Šio tipo nusidėvėjimas pastebimas variklio cilindrų-stūmoklių grupės, hidraulinių stabdžių ir sankabos cilindrų dalyse.

Nuovargio susidėvėjimas susideda iš to, kad kietasis detalės paviršiaus sluoksnis dėl trinties ir ciklinių apkrovų tampa trapus ir griūva (trupėja), atidengdamas po juo esantį mažiau kietą ir susidėvėjusį sluoksnį. Šio tipo susidėvėjimas atsiranda ant riedėjimo guolių žiedų, krumpliaračių dantų ir krumpliaračių.

Erozijos susidėvėjimas atsiranda dėl dalių paviršių poveikio dideliu greičiu judantiems skysčių ir (ar) dujų srautams, kuriuose yra abrazyvinių dalelių, taip pat elektros iškrovų. Priklausomai nuo erozijos proceso pobūdžio ir vyraujančio poveikio tam tikrų dalelių (dujų, skysčio, abrazyvinių) detalėms, išskiriama dujinė, kavitacinė, abrazyvinė ir elektrinė erozija.

Dujų erozija susideda iš dalies medžiagos sunaikinimo veikiant mechaniniam ir terminiam dujų molekulių poveikiui. Dujų erozija pastebima ant vožtuvų, stūmoklių žiedų ir variklio cilindrų veidrodėlio, taip pat ant išmetimo sistemos dalių.

Dalių kavitacinė erozija atsiranda, kai pažeidžiamas skysčio srauto tęstinumas, kai susidaro oro burbuliukai, kurie, sprogdami šalia detalės paviršiaus, sukelia daugybę hidraulinių skysčio smūgių į metalinį paviršių ir jo sunaikinimą. Variklio dalys, kurios liečiasi su aušinimo skysčiu, yra jautrios tokiai žalai: vidinės cilindrų bloko aušinimo apvalkalo ertmės, cilindrų įdėklų išoriniai paviršiai ir aušinimo sistemos vamzdžiai.

Elektroerozinis susidėvėjimas pasireiškia dalių paviršių susidėvėjimu dėl erozijos, atsirandančios dėl iškrovų, praeinant elektroninei srovei, pavyzdžiui, tarp uždegimo žvakių elektrodų ar pertraukiklio kontaktų.

Abrazyvinė erozija atsiranda tuomet, kai dalių paviršius mechaniškai veikia abrazyvinės dalelės, esančios skysčių srautuose (hidroabrazinė erozija) ir (arba) dujos (dujinė erozija), ir labiausiai būdinga išorinėms automobilio kėbulo dalims (ratų arkoms, dugnui ir kt.). . Įstrigimas susidėvi dėl dalių medžiagos užstrigimo, gilaus ištraukimo ir perkėlimo nuo vieno paviršiaus ant kito, o tai lemia įbrėžimų atsiradimą ant dalių darbinių paviršių, jų užstrigimo ir sunaikinimo. Toks susidėvėjimas atsiranda, kai atsiranda vietiniai kontaktai tarp besitrinančių paviršių, ant kurių dėl per didelių apkrovų ir greičio, taip pat dėl tepimo trūkumo nutrūksta alyvos plėvelė, stiprus kaitinimas ir metalo dalelių „suvirinimas“. Tipiškas pavyzdys yra alkūninio veleno užstrigimas ir įdėklų sukimasis sugedus variklio tepimo sistemai. Dilimasis – tai mechaninis dalių, besiliečiančių su mažais svyruojančiais judesiais, susidėvėjimas. Jei tuo pačiu metu, veikiant agresyviai aplinkai, besijungiančių dalių paviršiuose vyksta oksidaciniai procesai, tada trinties korozijos metu atsiranda susidėvėjimas. Toks susidėvėjimas gali atsirasti, pavyzdžiui, alkūninio veleno kakliukų ir jų lovų sąlyčio vietose cilindrų bloke ir guolių dangteliuose.

Plastinės deformacijos ir automobilių dalių sunaikinimas yra susiję su atitinkamai kaliųjų (plieno) arba trapių (ketaus) dalių medžiagų išeigos ar stiprumo ribų pasiekimu arba viršijimu. Šie pažeidimai dažniausiai atsiranda dėl automobilio eksploatavimo taisyklių pažeidimo (perkrovos, netinkamo valdymo, taip pat eismo įvykio). Kartais prieš plastines detalių deformacijas atsiranda jų susidėvėjimas, dėl to keičiasi geometriniai matmenys ir sumažėja detalės saugos riba.

Dalių nuovargio gedimas atsiranda esant ciklinėms apkrovoms, kurios viršija detalės metalo patvarumo ribą. Tokiu atveju palaipsniui susidaro ir auga nuovargio įtrūkimai, dėl kurių dalis sunaikinama esant tam tikram apkrovos ciklų skaičiui. Tokie pažeidimai atsiranda, pavyzdžiui, prie spyruoklių ir ašių velenų ilgai eksploatuojant transporto priemonę ekstremaliomis sąlygomis (ilgalaikės perkrovos, žema ar aukšta temperatūra).

Korozija atsiranda ant dalių paviršių dėl cheminės ar elektrocheminės detalės medžiagos sąveikos su agresyvia aplinka, dėl kurios metalas oksiduojasi (rūdija) ir dėl to sumažėja stiprumas bei pablogėja dalių išvaizda. Žiemą keliuose naudojamos druskos, taip pat išmetamosios dujos turi stipriausią korozinį poveikį automobilių detalėms. Drėgmės sulaikymas ant metalinių paviršių stipriai prisideda prie korozijos, kuri ypač būdinga paslėptoms ertmėms ir nišoms.

Senėjimas – tai detalių ir eksploatacinių medžiagų medžiagų fizikinių ir cheminių savybių pasikeitimas eksploatuojant ir sandėliuojant automobilį ar jo dalis veikiant išorinei aplinkai (šildymui ar vėsinimui, drėgmei, saulės spinduliuotei). Taigi dėl senėjimo gumos gaminiai praranda savo elastingumą ir trūkinėja, degalai, alyvos ir eksploataciniai skysčiai patiria oksidacinius procesus, kurie keičia jų cheminę sudėtį ir pablogina jų eksploatacines savybes.

Automobilio techninės būklės pokyčiui didelę įtaką turi eksploatavimo sąlygos: kelio sąlygos (kelio techninė kategorija, kelio dangos tipas ir kokybė, nuolydžiai, įkalnės įkalnės, kelio kreivio spinduliai), eismo sąlygos (sunkus). miesto eismas, eismas kaimo keliais), klimato sąlygos (aplinkos temperatūra, drėgmė, vėjo apkrovos, saulės spinduliuotė), sezoninės sąlygos (vasarą dulkės, rudenį ir pavasarį purvas ir drėgmė), aplinkos agresyvumas (jūros oras, druska kelias žiemą, dėl kurių didėja korozija), taip pat transporto sąlygos (transporto priemonių pakrovimas).

Pagrindinės priemonės, mažinančios detalių susidėvėjimo greitį transporto priemonės eksploatacijos metu, yra: savalaikė apsauginių dangtelių kontrolė ir keitimas, taip pat filtrų (oro, alyvos, degalų), neleidžiančių abrazyvinėms dalelėms patekti į detalių trinties paviršius, keitimas ar valymas. ; laiku ir kokybiškai atlikti tvirtinimo, reguliavimo (vožtuvų ir variklio grandinės įtempimo, ratų suvedimo kampų, ratų guolių ir kt.) ir tepimo (tepalų keitimas ir papildymas variklyje, pavarų dėžėje, galinėje ašyje, keitimas ir papildymas) alyvos iki stebulių ratų ir pan.) darbai; savalaikis kėbulo dugno apsauginės dangos atstatymas, taip pat ratų arkas saugančio sparno įdėklo įrengimas.

Siekiant sumažinti automobilio detalių ir, visų pirma, kėbulo koroziją, būtina palaikyti jų švarą, laiku pasirūpinti dažais ir jų restauravimu bei atlikti kėbulo ertmių ir kitų korozijai jautrių dalių antikorozinį apdorojimą.

Tinkamas eksploatuoti – tai automobilio būklė, kurioje jis atitinka visus norminės ir techninės dokumentacijos reikalavimus. Jei automobilis neatitinka bent vieno norminės ir techninės dokumentacijos reikalavimo, jis laikomas sugedusiu.

Darbinė būklė – tai tokia automobilio būklė, kurioje jis atitinka tik tuos reikalavimus, kurie apibūdina jo gebėjimą atlikti nurodytas (transporto) funkcijas, t.y. automobilis yra darbingas, jei gali vežti keleivius ir krovinius nekeldamas grėsmės eismo saugumui. . Tinkama eksploatuoti transporto priemonė gali būti sugedusi, pavyzdžiui, su žemu alyvos slėgiu variklio tepimo sistemoje, pablogėjusia išvaizda ir pan. Jeigu transporto priemonė neatitinka bent vieno iš jos gebėjimą atlikti transportavimo darbus charakterizuojančių reikalavimų, ji laikoma neeksploatuojama.

Automobilio perėjimas į sugedusią, bet darbinę būseną vadinamas apgadinimu (eksploatacinės būklės pažeidimas), o į neeksploatuojamą – gedimu (eksploatacinės būklės pažeidimu). darbingumo nusidėvėjimo deformacinė dalis

Ribinė automobilio būklė – tai būsena, kai jo tolesnis naudojimas pagal paskirtį yra nepriimtinas, ekonomiškai nepraktiškas arba neįmanomas arba nepraktiškas jo tinkamumo ar eksploatacinių savybių atkūrimas. Taigi, automobilis pereina į ribinę būseną, kai atsiranda nepataisomi saugos reikalavimų pažeidimai, neleistinai išauga jo eksploatavimo kaštai arba atsiranda neatstatomas techninių charakteristikų išėjimas, viršijantis leistinas ribas, taip pat nepriimtinas eksploatavimo efektyvumo sumažėjimas.

Automobilio prisitaikymas atlaikyti procesus, atsirandančius dėl aukščiau nurodytų žalingų aplinkos poveikių, kai automobilis atlieka savo funkcijas, taip pat jo tinkamumas atkurti pirmines savybes, nustatomas ir kiekybiškai įvertinamas naudojant patikimumo rodiklius.

Patikimumas – tai objekto, įskaitant automobilį ar jo sudedamąsias dalis, savybė per nustatytas ribas laiku išlaikyti visų parametrų, apibūdinančių gebėjimą atlikti reikiamas funkcijas nurodytais naudojimo režimais ir sąlygomis, vertę, techninę priežiūrą, remontą, saugojimą. ir transportavimas. Patikimumas kaip savybė apibūdina ir leidžia kiekybiškai įvertinti, pirma, esamą transporto priemonės ir jos komponentų techninę būklę, antra, kaip greitai keičiasi jų techninė būklė eksploatuojant tam tikromis eksploatavimo sąlygomis.

Patikimumas yra sudėtinga automobilio ir jo komponentų savybė, apimanti patikimumo, ilgaamžiškumo, techninės priežiūros ir sandėliavimo savybes.

1.3 Lada Grant 2190 galinei pakabai įtakos turinčių veiksnių analizė

Apsvarstykite veiksnius, turinčius įtakos automobilio eksploatacinių savybių sumažėjimui.

Gedimai ir gedimai gali būti su bet kokiu automobiliu, ypač atsižvelgiant į pakabą. Taip yra dėl to, kad pakaba toleruoja nuolatinę vibraciją judėjimo metu, sušvelnina smūgius ir paima visą automobilio svorį, įskaitant keleivius ir bagažą. Remiantis tuo, „Grant“ lifto kėbule yra labiau linkęs lūžti nei sedanas, nes pakeliamas kėbulas turi didesnį bagažo skyrių, skirtą didesniam svoriui. Pirmoji problema, su kuria dažniausiai susiduriama, yra beldimas ar pašalinis triukšmas. Tokiu atveju būtina patikrinti amortizatorius, nes juos reikia keisti laiku ir dažnai gali sugesti. Taip pat priežastis gali būti nevisiškai priveržti amortizatoriaus tvirtinimo varžtai. Taip pat stipriai veikiant gali būti pažeistos ne tik įvorės, bet ir patys stelažai. Tada remontas bus rimtesnis ir brangesnis. Paskutinė pakabos trankymo priežastis gali būti nutrūkusi spyruoklė.(2 pav.) Be trankymo, reikia patikrinti, ar pakabos mechanizmas nelašėjo. Jei randami tokie pėdsakai, tai gali rodyti tik vieną dalyką - amortizatorių gedimą. Jei visas skystis išteka ir amortizatorius išdžiūsta, tada jam atsitrenkus į skylę pakaba bus silpnai atspari, o vibracija nuo smūgio bus labai stipri. Šios problemos sprendimas gana paprastas – pakeiskite susidėvėjusį elementą. Paskutinis „Grant“ gedimas yra stabdant ar greitėjant, automobilis nuvažiuoja į šoną. Tai rodo, kad šioje pusėje vienas ar du amortizatoriai yra susidėvėję ir nusvirę šiek tiek labiau nei kiti. Dėl šios priežasties organizmas turi antsvorio.

1.4 Procesų įtakos „Lada Grants“ galinės pakabos elementų būklės pokyčiams analizė

Norint išvengti nelaimingų atsitikimų kelyje, būtina laiku diagnozuoti automobilį apskritai ir ypač svarbius komponentus. Geriausia ir kvalifikuota vieta rasti sugedusią galinę pakabą yra automobilių servisas. Pakabos techninę būklę galite įvertinti ir patys automobiliui judant. Važiuojant nedideliu greičiu nelygiu keliu, pakaba turi veikti be smūgių, girgždėjimo ir kitų pašalinių garsų. Pervažiavus kliūtį, transporto priemonė neturi siūbuoti.

Pakabos patikrinimą geriausia derinti su padangų ir ratų guolių būklės patikrinimu. Vienpusis padangos protektoriaus susidėvėjimas rodo galinės pakabos sijos deformaciją.

Šiame skyriuje buvo nagrinėjami ir išanalizuoti transporto priemonės eksploatacinių savybių mažėjimą įtakojantys veiksniai. Veiksnių įtaka lemia įrenginio ir visos transporto priemonės veikimo praradimą, todėl būtina imtis prevencinių priemonių veiksniams sumažinti. Juk abrazyvinis susidėvėjimas yra kietųjų abrazyvinių dalelių (dulkių, smėlio), įstrigusių tarp besitrinančių dalių paviršių, pjovimo ar įbrėžimo pasekmė. Patekusios tarp atvirų trinties mazgų besitrinančių dalių, kietos abrazyvinės dalelės smarkiai padidina jų susidėvėjimą.

Be to, norėdami išvengti žalos ir pailginti galinės pakabos tarnavimo laiką, turėtumėte griežtai laikytis automobilio eksploatavimo taisyklių, vengti jo eksploatavimo ekstremaliomis sąlygomis ir esant perkrovoms, tai prailgins kritinių dalių tarnavimo laiką.

2. KIEKYBINIS SANTUOKOS VERTINIMAS R DALISEĮVESTIES KONTROLĖS REZULTATAI

2.1 Įvesties valdymo samprata, pagrindinės formulės

Kokybės kontrolė – tai gaminio ar proceso, nuo kurio priklauso gaminio kokybė, kiekybinių ar kokybinių charakteristikų atitikties nustatytiems techniniams reikalavimams patikrinimas.

Produkto kokybės kontrolė yra neatsiejama gamybos proceso dalis, kuria siekiama patikrinti jo gamybos, vartojimo ar eksploatavimo proceso patikimumą.

Gaminių kokybės kontrolės įmonėje esmė – gauti informaciją apie objekto būklę ir gautus rezultatus palyginti su nustatytais reikalavimais, užfiksuotais brėžiniuose, standartuose, tiekimo sutartyse, techninėse specifikacijose.

Kontrolė apima gaminių patikrinimą pačioje gamybos proceso pradžioje ir eksploatacinės priežiūros metu, užtikrinant, nukrypus nuo reglamentuojamų kokybės reikalavimų, korekcinių priemonių, skirtų geros kokybės gaminiams gaminti, tinkamos priežiūros užtikrinimą. veikimas ir visiškas klientų poreikių tenkinimas.

Gaunamų produktų kokybės kontrolė turėtų būti suprantama kaip gaminių, skirtų naudoti gaminant, taisant ar eksploatuojant produktus, kokybės kontrolė.

Pagrindinės įvesties valdymo užduotys gali būti:

Su dideliu patikimumu gauti tikrinti pateiktų gaminių kokybės įvertinimą;

Tais pačiais metodais ir pagal tuos pačius kontrolės planus atlikto gaminių kokybės vertinimo rezultatų abipusio pripažinimo užtikrinimas;

Gaminių kokybės atitikties nustatytiems reikalavimams nustatymas, siekiant laiku pateikti pretenzijas tiekėjams, taip pat operatyviniam darbui su tiekėjais, siekiant užtikrinti reikiamą gaminių kokybės lygį;

Produktų, kurie neatitinka nustatytų reikalavimų, paleidimo į gamybą ar remonto prevencija, taip pat autorizacijos protokolai pagal GOST 2.124.

Kokybės kontrolė yra viena iš pagrindinių kokybės vadybos proceso funkcijų. Tai taip pat pati apimčiausia funkcija taikomų metodų prasme, kuri yra daugelio darbų įvairiose žinių srityse objektas. Kontrolės vertė slypi tame, kad ji leidžia laiku aptikti klaidas, kad jas būtų galima greitai ištaisyti su minimaliais nuostoliais.

Įeinančios prekės kokybės kontrolė – tai vartotojų gautų gaminių, skirtų naudoti gaminant, taisant ar eksploatuojant produktus, kontrolė.

Pagrindinis jos tikslas – pašalinti defektus ir gaminių atitiktį nustatytoms vertėms.

Atliekant įvesties kontrolę, naudojami alternatyviu pagrindu atliekamos statistinės produktų kokybės priėmimo kontrolės planai ir procedūros.

Įvesties kontrolėje naudojami metodai ir priemonės parenkamos atsižvelgiant į kontroliuojamų gaminių kokybės rodiklių matavimo tikslumo reikalavimus. Medžiaginio ir techninio aprūpinimo, išorinio bendradarbiavimo skyriai kartu su techninės kontrolės, techninių ir teisinių paslaugų skyriumi formuoja tiekiamos produkcijos kokybės ir asortimento reikalavimus pagal sutartis su tiekėjų įmonėmis.

Bet kurio atsitiktinai parinkto produkto atveju neįmanoma iš anksto nustatyti, ar jis bus patikimas. Iš dviejų tos pačios markės variklių gedimai netrukus gali atsirasti viename, o antrasis bus tinkamas eksploatuoti ilgą laiką.

Šioje kursinio projekto dalyje nustatysime kiekybinį santuokos vertinimą partijoje pagal įvesties valdymo rezultatus naudojant Microsoft Excel skaičiuoklę. Pateikta lentelė su laiko vertėmis iki pirmojo gedimo dėl „Lada Grant 2190“ išleidimo (1 lentelė), ši lentelė bus pradiniai duomenys, skirti apskaičiuojant atmetimų procentą ir pavyzdžio produktų skaičių.

2 lentelė Laikas iki pirmosios nesėkmės

2.2 Didelių klaidų patikrinimas

Didelė klaida (praleista) - tai vieno matavimo, įtraukto į matavimų seriją, rezultato paklaida, kuri tam tikromis sąlygomis smarkiai skiriasi nuo kitų šios serijos rezultatų. Didelių klaidų šaltinis gali būti staigūs matavimo sąlygų pokyčiai ir tyrėjo padarytos klaidos. Tai yra prietaiso gedimas ar smūgis, neteisingas matavimo priemonės skalės rodmuo, neteisingas stebėjimo rezultato įrašymas, chaotiški matavimo priemonę maitinančios įtampos parametrų pokyčiai ir kt. Tarp gautų rezultatų iškart matosi praleidimai, nes. jos labai skiriasi nuo kitų vertybių. Nelaimės buvimas gali labai iškreipti eksperimento rezultatą. Tačiau neapgalvotas matavimų, kurie smarkiai skiriasi nuo kitų rezultatų, atmetimas taip pat gali sukelti reikšmingą matavimo charakteristikų iškraipymą. Todėl pradinis eksperimentinių duomenų apdorojimas rekomenduoja bet kokį matavimų rinkinį patikrinti, ar nėra didelių klaidų, naudojant „trijų sigmų“ statistinį testą.

„Trijų sigmų“ kriterijus taikomas matavimų rezultatams, paskirstytiems pagal įprastą dėsnį. Šis kriterijus yra patikimas matavimų skaičiui n>20…50. Aritmetinis vidurkis ir standartinis nuokrypis apskaičiuojami neatsižvelgiant į kraštutines (įtartinas) vertes. Šiuo atveju, jei skirtumas viršija 3 m., gaunama grubi klaida (praleidimas).

Mažiausios ir didžiausios imties vertės tikrinamos dėl didelės paklaidos.

Tokiu atveju reikia atmesti visus matavimo rezultatus, kurių nuokrypiai nuo aritmetinio vidurkio viršija 3 , o sprendimas apie bendrosios visumos dispersiją daromas remiantis likusiais matavimo rezultatais.

Metodas 3 parodė, kad minimali ir didžiausia pradinių duomenų reikšmė nėra šiurkšti klaida.

2.3 Intervalų skaičiaus nustatymas skaidant užduotįnkontrolines vertes

Optimalios skaidinio parinkimas yra būtinas kuriant histogramą, nes didėjant intervalams pasiskirstymo tankio įverčio detalumas mažėja, o intervalui mažėjant – jo reikšmės tikslumas. Norėdami pasirinkti optimalų intervalų skaičių n Dažnai taikoma Sturgeso taisyklė.

Sturgeso taisyklė yra empirinė taisyklė, skirta nustatyti optimalų intervalų skaičių, į kuriuos, konstruojant jo pasiskirstymo tankio histogramą, yra padalintas stebimas atsitiktinio dydžio kitimo diapazonas. Pavadintas amerikiečių statistiko Herberto Sturgeso vardu.

Gauta reikšmė suapvalinama iki artimiausio sveikojo skaičiaus (3 lentelė).

Suskirstymas į intervalus atliekamas taip:

Apatinė riba (n.g.) apibrėžiama taip:

3 lentelė Tarpų lentelė



Vidutinė vertė min
Vidutinė vertė maks
MAX FOR MIN
Sklaida

UŽ MIN
Sklaida

3 grubi klaida? (min.)
3 grubi klaida? (maks.)
Intervalų skaičius
Intervalo ilgis

Viršutinė riba (b.g.) apibrėžiama taip:

Tolesnė apatinė riba bus lygi viršutinei ankstesniam intervalui.

Intervalo skaičius, viršutinės ir apatinės ribos reikšmės nurodytos 4 lentelėje.

4 lentelė Ribų apibrėžimų lentelė

Intervalo numeris

2.4 Histogramos kūrimas

Norint sudaryti histogramą, reikia apskaičiuoti vidutinę intervalų reikšmę ir jų vidutinę tikimybę. Vidutinė intervalo reikšmė apskaičiuojama taip:

Intervalo ir tikimybės vidutinių verčių reikšmės pateiktos 5 lentelėje. Histograma parodyta 3 pav.

5 lentelė Vidurkių ir tikimybių lentelė

Intervalo vidurio taškas	Įvesties valdymo rezultatų, patenkančių į šias ribas, skaičius	Tikimybė

3 pav. Histograma

2.5 Partijos defektų procentinės dalies nustatymas

Defektu laikomas kiekvienas individualus prekės neatitikimas nustatytiems reikalavimams, o prekė, kuri turi bent vieną trūkumą, vadinama brokuota ( santuoka, nekokybiški gaminiai). Produktai be defektų laikomi gerais.

Defekto buvimas reiškia, kad tikroji parametro vertė (pvz., L e) neatitinka nurodytos normalizuotos parametro reikšmės. Todėl santuokos nebuvimo sąlygą lemia tokia nelygybė:

d min? L d? d maks.,

Kur d min., d max - mažiausia ir didžiausia maksimali leistina parametro reikšmė, nustatant jo toleranciją.
Defektus charakterizuojančių parametrų sąrašas, tipas ir didžiausios leistinos vertės nustatomos pagal gaminių kokybės rodiklius ir duomenis, pateiktus įmonės norminėje ir techninėje gaminamos produkcijos dokumentacijoje.

Išskirti ištaisomas gamybos defektas Ir galutinis gamybos defektas. Koreguojami gaminiai – tai gaminiai, kuriuos techniškai įmanoma ir ekonomiškai įmanoma pataisyti gamybinės įmonės sąlygomis; iki galutinio – gaminiai su defektais, kurių šalinimas techniškai neįmanomas arba ekonomiškai nenaudingas. Tokie gaminiai šalinami kaip gamybos atliekos arba gamintojo parduodami už žymiai mažesnę kainą nei ta pati prekė be defektų ( prekės su nuolaida).

Iki aptikimo momento gali būti gaminio gamybos defektas vidinis(identifikuojamas gamybos etape arba gamyklos sandėlyje) ir išorės(nustatyta pirkėjo ar kito asmens, naudojančio šią prekę, nekokybiška prekė).

Veikimo metu sistemos veikimą apibūdinantys parametrai keičiasi nuo pradinių (vardinių) y n iki ribos y n. Jei parametro reikšmė yra didesnė arba lygi y, tada prekė laikoma brokuota.

Ribinė parametro reikšmė mazgams, užtikrinantiems kelių saugumą, imama esant b = 15% tikimybei, o visiems kitiems mazgams ir mazgams - b = 5%.

Už kelių eismo saugumą atsakinga galinė pakaba, todėl tikimybė b = 15%.

Kai b = 15%, ribinė vertė yra 16,5431, visi gaminiai, kurių išmatuotas parametras yra lygus arba didesnis už šią vertę, bus laikomi sugedusiais

Taigi antroje kursinio projekto dalyje buvo nustatyta kontroliuojamo parametro ribinė vertė, remiantis pirmos rūšies paklaida.

IŠVADA

Pirmoje kursinio projekto dalyje buvo svarstomi ir išanalizuoti įtakojantys faktoriai automobilio eksploatacinių savybių mažėjimą. Taip pat buvo atsižvelgta į veiksnius, kurie tiesiogiai veikia pasirinktą mazgą – rutulinę jungtį. Veiksnių įtaka lemia įrenginio ir visos transporto priemonės veikimo praradimą, todėl būtina imtis prevencinių priemonių veiksniams sumažinti. Juk abrazyvinis susidėvėjimas yra kietųjų abrazyvinių dalelių (dulkių, smėlio), įstrigusių tarp besitrinančių dalių paviršių, pjovimo ar įbrėžimo pasekmė. Patekusios tarp atvirų trinties mazgų besitrinančių dalių, kietos abrazyvinės dalelės smarkiai padidina jų susidėvėjimą.

Antroje kursinio projekto dalyje buvo nustatyta kontroliuojamo parametro ribinė vertė pagal pirmos rūšies paklaidą.

NAUDOJAMŲ ŠALTINIŲ SĄRAŠAS

1. Automobilio Lada Grant UAB "Avtovaz" techninės priežiūros ir remonto technologinių instrukcijų rinkinys, 2011 m., Toljatis

2. Avdejevas M.V. tt Mašinų ir įrenginių remonto technologija. - M.: Agropromizdat, 2007 m.

3. Borts A.D., Zakin Ya.Kh., Ivanov Yu.V. Automobilio techninės būklės diagnostika. M.: Transportas, 2008. 159 p.

4. Gribkovas V.M., Karpekinas P.A. TO ir TR transporto priemonių įrangos vadovas. M.: Rosselkhozizdat, 2008. 223 p.

Priglobta Allbest.ru

...

Panašūs dokumentai

Pramoninių įrenginių eksploatavimo trukmę lemia detalių susidėvėjimas, jų paviršių dydžio, formos, masės ar būklės pokyčiai dėl susidėvėjimo, t.y., liekamosios deformacijos nuo veikiančių apkrovų, dėl viršutinio sluoksnio ardymo trinties metu.

santrauka, pridėta 2008-07-07

Mechanizmo dalių susidėvėjimas eksploatacijos metu. Riedėjimo guolių trinties mazgo eksploatavimo sąlygų aprašymas. Pagrindiniai susidėvėjimo tipai ir susidėvėjusių dalių paviršiaus formos. Vikšrų ir riedėjimo elementų paviršiaus užgrobimas gilių įbrėžimų pavidalu.

testas, pridėtas 2012-10-18

Susidėvėjimas dėl sausos trinties, ribinio tepimo. Abrazyvinis, oksidacinis ir korozinis nusidėvėjimas. Ištirpusio oro ir vandens neigiamo poveikio hidraulinių sistemų darbui priežastys. Plieno patvarumo mažinimo mechanizmas.

testas, pridėtas 2016-12-27

Sistemos patikimumo rodikliai. Techninių priemonių komplekso gedimų klasifikacija. Tikimybė atkurti jų darbinę būklę. Automatinių sistemų veikimo sąlygų analizė. Metodai, kaip padidinti jų patikimumą projektuojant ir eksploatuojant.

santrauka, pridėta 2015-02-04

Techninių sistemų gyvavimo ciklo samprata ir pagrindiniai etapai, jų patikimumo ir saugumo užtikrinimo priemonės. Organizacinės ir techninės priemonės patikimumui didinti. Pažeidimų ir ekstremalių situacijų diagnostika, prevencija ir reikšmė.

pristatymas, pridėtas 2014-03-01

Techninių sistemų egzistavimo ir plėtros dėsningumai. Pagrindiniai analogijos naudojimo principai. Išradingumo problemų sprendimo teorija. Idealaus techninės problemos sprendimo radimas, sistemų idealumo taisyklės. Su-lauko analizės principai.

kursinis darbas, pridėtas 2015-12-01

Valdymo įtaisų ir hidraulinių pneumatinių pavarų sistemų elementų darbo terpių dinamika, Reinoldso skaičius. Skysčio srauto ribotuvas. Laminarinio skysčio judėjimas specialiose techninėse sistemose. Techninių sistemų hidropneumatinės pavaros.

Kursinis darbas, pridėtas 2015-06-24

Pagrindiniai kiekybiniai techninių sistemų patikimumo rodikliai. Patikimumo didinimo metodai. Sistemos patikimumo blokinės schemos skaičiavimas. Skaičiavimas sistemai su padidintu elementų patikimumu. Skaičiavimas sistemai su struktūriniu pertekliumi.

Kursinis darbas, pridėtas 2014-12-01

Techninių sistemų raidos dėsniais pagrįsti išradingumo problemų sprendimo mechanizmai. Sistemos dalių užbaigtumo ir jų ritmo derinimo dėsnis. Sistemos energijos laidumas, jos idealumo laipsnio padidėjimas, perėjimas iš makro į mikro lygį.

Kursinis darbas, pridėtas 2013-09-01

Mašinų patikimumas ir veikimo kriterijai. Įtempimas, suspaudimas, sukimas. Medžiagos fizinės ir mechaninės savybės. Mechaninis sukimosi judesio perdavimas. Keičiamumo teorijos esmė, riedėjimo guoliai. Statybinės medžiagos.

„Disciplinos „TECHNINIŲ SISTEMŲ VEIKIMO GEBĖJIMO PAGRINDAI“ PASKAITŲ KURSAS 1. Pagrindinės nuostatos ir patikimumo priklausomybės Bendrosios priklausomybės...“

PASKAITŲ KURSAS APIE DISCIPLINĄ

„TECHNIKOS VYKDYMO PAGRINDAI

1. Pagrindinės patikimumo nuostatos ir priklausomybės

Bendrosios priklausomybės

Iš anksto nulemia reikšmingą pagrindinių patikimumo parametrų sklaidą

būtinybė tai svarstyti tikimybiniu aspektu.

Kaip buvo parodyta aukščiau pasiskirstymo charakteristikų pavyzdyje,

Patikimumo parametrai naudojami statistinėje interpretacijoje būsenai įvertinti ir tikimybiniam prognozavimui. Pirmieji išreiškiami diskrečiais skaičiais, tikimybių teorijoje ir matematinėje patikimumo teorijoje vadinami įverčiais. Atlikus pakankamai daug bandymų, jie laikomi tikromis patikimumo charakteristikomis.

Apsvarstykite daugelio N elementų bandymus arba veikimą, atliktus patikimumui įvertinti per laiką t (arba veikimo laiką kituose įrenginiuose). Tegul iki bandymo ar eksploatavimo pabaigos bus Np veikiančių (nepavykusių) elementų ir n nepavykusių elementų.

Tada santykinis gedimų skaičius Q(t) = n / N.

Jei bandymas atliekamas kaip pavyzdys, Q(t) gali būti laikomas statistiniu gedimo tikimybės įverčiu arba, jei N yra pakankamai didelis, gedimo tikimybe.

Ateityje tais atvejais, kai reikės pabrėžti skirtumą tarp tikimybės įverčio ir tikrosios tikimybės reikšmės, įvertis papildomai bus su žvaigždute, ypač Q*(t) Įvertinama begedimo veikimo tikimybė. pagal santykinį veikiančių elementų skaičių P(t) = Np/N = 1 n/N) Kadangi veikimo laikas ir gedimas yra vienas kitam priešingi įvykiai, jų tikimybių suma lygi 1:

P(t)) + Q(t) = 1.

Tas pats išplaukia iš pirmiau minėtų priklausomybių.

Kai t = 0 n = 0, Q(t) = 0 ir Р(t) = 1.

Jei t = n = N, Q(t) = 1 ir P(t) = 0.

Gedimų pasiskirstymas laike apibūdinamas laiko iki gedimo pasiskirstymo tankio funkcija f(t). () () statistinėje f(t) interpretacijoje, tikimybinėje interpretacijoje. Čia = n ir Q yra sugedusių objektų skaičiaus padidėjimas ir atitinkamai gedimų tikimybė per laiką t.

Gedimų ir be trikdžių tikimybės tankio funkcijoje f(t) išreiškiamos priklausomybėmis Q(t) = (); esant t = Q(t) = () = 1 P(t) = 1 – Q(t) = 1 - () = 0 () gedimų dažnis o (t), priešingai nei pasiskirstymo tankio santykis

– – –

Panagrinėkime paprasčiausio nuosekliai sujungtų elementų sistemos projektavimo modelio (1.2 pav.), būdingiausio mechaninei inžinerijai, kuriame kiekvieno elemento gedimas sukelia sistemos gedimą, patikimumą ir gedimus. Manoma, kad elementai yra nepriklausomi.

P1(t) P2(t) P3(t)

– – –

Р (t) = e(1 t1 + 2 t2) Ši priklausomybė išplaukia iš tikimybių daugybos teoremos.

Norint nustatyti gedimų dažnį remiantis eksperimentais, vidutinis laikas iki gedimo apskaičiuojamas mt = kur N yra bendras stebėjimų skaičius. Tada = 1/.

Tada imant begedimo veikimo tikimybės išraiškos logaritmą: lgР(t) =

T lg e \u003d - 0,343 t, darome išvadą, kad tiesės, nubrėžtos per eksperimentinius taškus, kampo liestinė yra tg \u003d 0,343, iš kur \u003d 2,3 tg Taikant šį metodą, nereikia baigti bandymo visi pavyzdžiai.

Sistemai Рst (t) = e it. Jei 1 \u003d 2 \u003d ... \u003d n, tada Рst (t) \u003d enit. Taigi sistemos, susidedančios iš elementų, kurių veikimo be gedimų tikimybė pagal eksponentinį dėsnį, be gedimų tikimybė taip pat paklūsta eksponentiniam dėsniui ir pridedami atskirų elementų gedimų rodikliai. Naudojant eksponentinį pasiskirstymo dėsnį, nesunku nustatyti vidutinį produktų i, kurie suges tam tikru momentu, skaičių ir vidutinį produktų skaičių Np, kurie liks veikti. Esant t0,1n Nt; Np N(1 - t).

– – –

Pasiskirstymo tankio kreivė yra ryškesnė ir aukštesnė, tuo mažesnė S. Ji prasideda nuo t = - ir tęsiasi iki t = + ;

– – –

Veiksmai su normaliu skirstiniu yra paprastesni nei su kitais, todėl dažnai juos pakeičia kiti skirstiniai. Esant mažiems variacijos koeficientams S/m t, normalusis skirstinys gerai pakeičia dvinarį, Puasono ir lognormalųjį skirstinius.

Kompozicijos matematinė prognozė ir dispersija yra atitinkamai m u = m x + m y + m z ; S2u = S2x + S2y + S2z kur t x, t y, m z - atsitiktinių dydžių matematiniai lūkesčiai;

1.5104 4104 Sprendimas. Raskite kvantilį aukštyn = = - 2,5; pagal lentelę nustatome, kad P (t) = 0,9938.

Pasiskirstymas apibūdinamas tokia begedimo veikimo tikimybės funkcija (1.8 pav.) Р(t) = 0

– – –

Kombinuotas staigių ir laipsniškų gedimų veikimas Tikimybė, kad gaminys veiks be gedimų per laikotarpį t, jei prieš tai jis veikė laiką T, pagal tikimybės daugybos teoremą yra P(t) = Pv(t)Pn(t ), kur Pv(t)=et ir Pn (t)=Pn(T+t)/Pn(T) - staigių ir atitinkamai laipsniškų gedimų nebuvimo tikimybės.

– – –

2. Sistemų patikimumas Bendra informacija Daugumos gaminių patikimumas technologijoje turi būti nustatytas laikant juos sistemomis Sudėtingos sistemos skirstomos į posistemes.

Patikimumo požiūriu sistemos gali būti nuoseklios, lygiagrečios ir kombinuotos.

Ryškiausias nuoseklių sistemų pavyzdys yra automatinės mašinų linijos be atsarginių grandinių ir pavarų. Jie pavadinimą supranta pažodžiui. Tačiau „nuoseklios sistemos“ sąvoka patikimumo problemose yra platesnė nei įprasta. Šios sistemos apima visas sistemas, kuriose elemento gedimas sukelia sistemos gedimą. Pavyzdžiui, mechaninė transmisijos guolių sistema laikoma nuoseklia, nors kiekvieno veleno guoliai veikia lygiagrečiai.

Lygiagrečių sistemų pavyzdžiai yra elektros mašinų, veikiančių bendrame tinkle, maitinimo sistemos, kelių variklių orlaiviai, laivai su dviem mašinomis ir perteklinės sistemos.

Kombinuotų sistemų pavyzdžiai yra iš dalies perteklinės sistemos.

Daugelis sistemų susideda iš elementų, kurių kiekvieno gedimas gali būti laikomas nepriklausomu. Toks svarstymas plačiai naudojamas eksploatavimo gedimams, o kartais, kaip pirmasis apytikslis, parametriniams gedimams.

Sistemose gali būti elementų, kurių parametrų pasikeitimas lemia visos sistemos gedimą arba netgi turi įtakos kitų elementų veikimui. Ši grupė apima daugumą sistemų, kai jos yra tiksliai įvertintos parametrinių gedimų požiūriu. Pavyzdžiui, tiksliojo metalo pjovimo staklių gedimą pagal parametrinį kriterijų – tikslumo praradimą – lemia suminis atskirų elementų tikslumo pokytis: veleno surinkimas, kreiptuvai ir kt.

Sistemoje su lygiagrečiu elementų jungimu įdomu žinoti visos sistemos be gedimų tikimybę, t.y. visų jos elementų (ar posistemių), sistema be vieno, be dviejų ir tt elementų sistemos darbingumo ribose, net ir labai sumažėjus našumui.

Pavyzdžiui, keturių variklių orlaivis gali toliau skristi, kai sugenda du varikliai.

Identiškų elementų sistemos veikimas nustatomas naudojant binominį skirstinį.

Nagrinėjamas dvejetainis m, kur eksponentas m yra lygus bendram lygiagrečiai veikiančių elementų skaičiui; P (t) ir Q (t) - be gedimų veikimo ir atitinkamai kiekvieno elemento gedimo tikimybė.

Užrašome dvinarių su atitinkamai 2, 3 ir 4 eksponentais išskaidymo rezultatus sistemoms su dviem, trimis ir keturiais lygiagrečiai veikiančiais elementais:

(P + Q)2 = P2 -\- 2PQ + Q2 = 1;

(P + Q)2 = P3 + 3P2Q + 3PQ2 + Q3 = 1;

(P + Q)4 = P4 + 4P3Q + 6P2Q2 + 4PQ3 + Q4 = 1.

Juose pirmieji terminai išreiškia visų elementų be gedimų tikimybę, antroji - vieno elemento gedimo tikimybę ir likusių be gedimų tikimybę, pirmieji du terminai - tikimybę, kad nebeliks gedimų. nei vienas elementas (nėra vieno elemento gedimo arba gedimo) ir tt Paskutinis narys išreiškia visų elementų gedimo tikimybę.

Žemiau pateikiamos patogios lygiagrečių perteklinių sistemų techninių skaičiavimų formulės.

Serijiniu būdu sujungtų elementų sistemos, paklūstančios Veibulio skirstiniui Р1(t)= ir P2(t) =, patikimumas taip pat paklūsta Veibulio skirstiniui Р(t) = 0, kur parametrai m ir t yra gana sudėtingos argumentų funkcijos. m1, m2, t01 ir t02.

Taikant statistinio modeliavimo metodą (Monte Carlo) kompiuteriu, buvo sudaryti grafikai praktiniams skaičiavimams. Grafikai leidžia nustatyti dviejų elementų sistemos vidutinius išteklius (iki pirmojo gedimo) kaip didesnio patvarumo elemento vidutinio resurso dalį ir sistemos variacijos koeficientą, priklausantį nuo vidutinių išteklių santykio. ir elementų variacijos koeficientai.

Trijų ar daugiau elementų sistemoje galite naudoti grafikus paeiliui ir patogu juos naudoti elementams jų vidutinių išteklių didėjimo tvarka.

Paaiškėjo, kad esant įprastoms išteklių elementų variacijos koeficientų reikšmėms = 0,2 ... 0,8, nereikia atsižvelgti į tuos elementus, kurių vidutinis išteklius yra penkis kartus ar daugiau didesnis nei vidutinis išteklių šaltinis. mažiausiai patvarus elementas. Taip pat paaiškėjo, kad kelių elementų sistemose, net jei elementų vidutiniai ištekliai yra arti vienas kito, nereikia atsižvelgti į visus elementus. Visų pirma, kai elementų išteklių variacijos koeficientas yra 0,4, galima atsižvelgti ne daugiau kaip į penkis elementus.

Šios nuostatos iš esmės taikomos sistemoms, kurioms taikomas kitas artimas paskirstymas.

Nuosekliosios sistemos patikimumas su normaliu apkrovų pasiskirstymu sistemoms Jei apkrovos sklaida sistemose yra nereikšminga, o elementų laikomosios galios nepriklauso viena nuo kitos, tai elementų gedimai yra statistiškai nepriklausomi ir todėl tikimybė Р Nuosekliosios sistemos, kurios keliamoji galia R esant apkrovai F0, be gedimų veikimo (RF0) yra lygi elementų be gedimų veikimo tikimybių sandaugai:

P(RF0)= (Rj F0)=, (2.1) čia Р(Rj F0) j-ojo elemento veikimo be gedimų esant F0 apkrovai tikimybė; n – elementų skaičius sistemoje; FRj(F0) - j-ojo elemento laikomosios galios pasiskirstymo funkcija, kai atsitiktinio dydžio Rj reikšmė lygi F0.

Daugeliu atvejų apkrova smarkiai išsisklaido sistemose, pavyzdžiui, universalios mašinos (staklės, automobiliai ir kt.) gali būti eksploatuojamos skirtingomis sąlygomis. Kai apkrova išsklaido sistemas, sistemos be gedimų tikimybės Р(R F) įvertinimas bendruoju atveju turėtų būti rastas naudojant suminės tikimybės formulę, dalijant apkrovos sklaidos diapazoną į intervalus F, nustatant kiekvienas apkrovos intervalas j-ojo elemento be gedimų tikimybės Р(Rj Fi) sandauga su fiksuota apkrova šios apkrovos tikimybe f(Fi)F, o tada, susumavus šiuos sandaugius visais intervalais, Р(R F) = f (Fi)Fn P(Rj Fi) arba, pereinant prie integravimo, Р(R F) = () , (2.2) čia f(F) - apkrovos pasiskirstymo tankis; FRj(F) - j-ojo elemento laikomosios galios pasiskirstymo funkcija su laikomosios galios reikšme Rj = F.

Skaičiavimai pagal (2.2) formulę paprastai yra sudėtingi, nes jie apima skaitmeninę integraciją, todėl dideliems n galimi tik kompiuteryje.

Kad P(R F) nebūtų skaičiuojama naudojant (2.2) formulę, praktikoje sistemų be gedimų tikimybė P(R Fmax) dažnai įvertinama esant maksimaliai galimai apkrovai Fmax. Konkrečiai paimkite Fmax=mF (l + 3F), kur mF yra apkrovos prognozė, o F – jos variacijos koeficientas. Ši vertė Fmax atitinka didžiausią normaliai paskirstyto atsitiktinio dydžio F vertę intervale, lygus šešiems standartiniams apkrovos nuokrypiams. Šis patikimumo vertinimo metodas gerokai nuvertina apskaičiuotą sistemos patikimumo rodiklį.

Žemiau siūlome gana tikslų metodą, kaip supaprastintai įvertinti nuoseklios sistemos patikimumą normalios apkrovos paskirstymo sistemose atveju. Metodo idėja yra priartinti sistemos laikomosios galios pasiskirstymo dėsnį normaliuoju pasiskirstymu, kad normalusis dėsnis būtų artimas tikrajam sumažintų laikomosios galios verčių diapazone. sistemą, nes būtent šios reikšmės lemia sistemos patikimumo indekso reikšmę.

Lyginamieji skaičiavimai kompiuteriu pagal (2.2) formulę (tikslus sprendimas) ir siūlomą supaprastintą metodą, pateiktą žemiau, parodė, kad jo tikslumo pakanka inžineriniams patikimumo skaičiavimams sistemų, kuriose laikomosios galios kitimo koeficientas nėra viršyti 0,1 ... 0,15 , o sistemos elementų skaičius neviršija 10...15.

Pats metodas yra toks:

1. Nustatykite dvi fiksuotų apkrovų vertes FA ir FB. Pagal (3.1) formulę apskaičiuojamos sistemos veikimo be gedimų esant šioms apkrovoms tikimybės. Apkrovos parenkamos taip, kad, vertinant sistemos patikimumą, tikimybė, kad sistema veiks be gedimų, būtų P(RFA)=0,45...0,60 ir P(RFA) = 0,95... 0,99, t.y. apimtų dominantį intervalą.

Apytikslės apkrovos vertės gali būti artimos FA(1+F)mF, FB(1+F)mF,

2. Pagal lentelę. 1.1 rasti normaliojo skirstinio upA ir upB kvantilius, atitinkančius rastas tikimybes.

3. Sistemos laikomosios galios pasiskirstymo dėsnis aproksimuojamas normaliuoju skirstiniu su matematinio lūkesčio parametrais mR ir variacijos koeficientu R. Tegu SR yra aproksimacinio skirstinio standartinis nuokrypis. Tada mR - FA + upASR = 0 ir mR - FB + upBSR = 0.

Iš aukščiau pateiktų išraiškų gauname mR išraiškas ir R = SR/mR:

R = ; (2.4)

4. Sistemos P (R F) veikimo be gedimų tikimybė normaliam apkrovos F pasiskirstymui per sistemas su matematinės lūkesčio parametrais m F ir variacijos koeficientu R randama įprastu būdu: normaliojo skirstinio kvantilis aukštyn. Kvantilis ip apskaičiuojamas naudojant formulę, kuri atspindi faktą, kad skirtumas tarp dviejų normaliai paskirstytų atsitiktinių dydžių (sistemos laikomosios galios ir apkrovos) paprastai yra paskirstytas matematiniu lūkesčiu, lygiu skirtumui tarp jų matematinių lūkesčių ir šaknies. vidutinis kvadratas, lygus jų standartinių nuokrypių kvadratų sumos šaknims:

up = ()2 + kur n=m R /m F - sąlyginė saugos riba vidutinėms laikomosios galios ir apkrovos vertėms.

Naudokime aukščiau pateiktą metodą su pavyzdžiais.

Pavyzdys 1. Reikia įvertinti vienpakopės pavarų dėžės veikimo be gedimų tikimybę, jei žinoma.

Sąlyginės saugos ribos vidutinėms laikomosios galios ir apkrovos vertėms yra: 1 pavara = 1,5; įvesties veleno guoliai 2 = 3 = 1,4; išėjimo veleno guoliai 4 = 5 = 1,6, išėjimo ir įėjimo velenai 6 = 7 = 2,0. Tai atitinka matematinius lūkesčius dėl elementų laikomosios galios 1 = 1,5; 2 3 \u003d 1,4; 4 \u003d 5 = 1,6;

6=7=2. Dažnai pavarų dėžėse n 6 ir n7 ir atitinkamai mR6 ir mR7 yra daug didesni. Nurodyta, kad transmisijos, guolių ir velenų laikomosios galios paprastai pasiskirsto tais pačiais kitimo koeficientais 1 = 2 = ...= 7 = 0,1, o pavarų dėžių apkrova taip pat pasiskirsto normaliai su variacijos koeficientu. = 0,1.

Sprendimas. Nustatome apkrovas FA ir FB. Priimame FA = 1,3, FB = 1,1 mF, darant prielaidą, kad šios vertės bus artimos reikalaujamoms sistemų veikimo be gedimų tikimybių reikšmėms esant fiksuotoms apkrovoms P(R FA) ir P(R FB) .

Apskaičiuojame visų elementų normalaus pasiskirstymo kvantilius, atitinkančius jų tikimybę veikti be gedimų esant apkrovoms FA ir FB:

1 1,3 1,5 1 = = = - 1,34;

– – –

Pagal lentelę randame reikiamą tikimybę, atitinkančią gautą kvantilį: (F) = 0,965.

2 pavyzdys. Aukščiau nagrinėjamo pavyzdžio sąlygomis pagal anksčiau praktiniams skaičiavimams naudotą metodiką suraskime greičių dėžės veikimo be gedimų tikimybę esant maksimaliai apkrovai.

Priimame maksimalią apkrovą Fmax \u003d tp (1 + 3F) \u003d mF (1 + 3 * 0,1) \u003d 1,3 mF.

Sprendimas. Pagal šią apkrovą apskaičiuojame elementų be gedimų tikimybių normaliojo skirstinio kvantilius 1 = - 1,333; 2=3=-0,714;

4 = 5 = - 1,875; 8 = 7 = - 3,5.

Pagal lentelę randame tikimybes, atitinkančias kvantilius Р1 (R Fmax) = 0,9087;

P2 (R Fmax) = P3 (R Fmax) = 0,7624; P4 (R Fmax) = P5 (R Fmax) = 0,9695;

P6(RFmax)=P7(R Fmax)=0,9998.

Tikimybė, kad pavarų dėžė veiks be gedimų esant apkrovai Pmax, apskaičiuojama pagal (2.1) formulę. Gauname P (P ^ Pmax) = 0,496.

Palyginus dviejų pavyzdžių sprendimo rezultatus, matome, kad pirmasis sprendinys duoda patikimumo įvertį, kuris yra daug artimesnis realiam ir didesnis nei antrajame pavyzdyje. Faktinė tikimybės reikšmė, apskaičiuota kompiuteriu pagal (2.2) formulę, yra 0,9774.

Grandinės tipo sistemos patikimumo įvertinimas Sistemos laikomoji galia. Dažnai nuoseklios sistemos susideda iš tų pačių elementų (apkrovos arba pavaros grandinės, krumpliaračio, kuriame elementai yra jungtys, dantukai ir kt.). Jei apkrova yra išsklaidyta sistemose, apytikslį sistemos patikimumo įvertinimą galima gauti bendruoju metodu, aprašytu ankstesnėse pastraipose. Žemiau siūlome tikslesnį ir paprastesnį patikimumo įvertinimo metodą konkrečiu nuoseklių sistemų atveju – grandinės tipo sistemomis, kurių elementų laikomosios galios ir apkrovos paskirstymas tarp sistemų yra normalus.

Iš identiškų elementų susidedančios grandinės laikomosios galios pasiskirstymo dėsnis atitinka minimalaus imties nario pasiskirstymą, t.y., n skaičių seriją, atsitiktinai paimtą iš normaliojo elementų laikomosios galios pasiskirstymo.

Šis dėsnis skiriasi nuo normalaus (2.1 pav.) ir kuo reikšmingesnis didesnis n. Matematinis lūkestis ir standartinis nuokrypis mažėja didėjant n. Didėjant n, jis artėja prie dvigubo eksponento. Šis grandinės P (R F 0) laikomosios galios R ribinis pasiskirstymo dėsnis, kur F0 yra srovės apkrovos reikšmė, turi formą P (R F0) R/ =ee. Čia ir (0) yra paskirstymo parametrai. Realioms (mažoms ir vidutinėms) n reikšmėms dvigubas eksponentinis skirstinys netinkamas naudoti inžinerinėje praktikoje dėl didelių skaičiavimo klaidų.

Siūlomo metodo idėja yra suderinti sistemos laikomosios galios pasiskirstymo dėsnį pagal įprastą dėsnį.

Apytikslis ir tikrasis skirstiniai turėtų būti artimi tiek vidurinėje dalyje, tiek mažų tikimybių srityje (kairioji sistemos keliamosios galios pasiskirstymo tankio „uodega“), nes būtent ši pasiskirstymo sritis lemia sistemos pasiskirstymo tikimybę. veikimas be gedimų. Todėl, nustatant aproksimacinio skirstinio parametrus, aproksimacinio ir tikrojo skirstinio funkcijų lygybės pateikiamos ties sistemos laikomosios galios mediana, atitinkančia sistemos veikimo be gedimų tikimybę.

Atlikus aproksimaciją, sistemos veikimo be gedimų tikimybė, kaip įprasta, randama normaliojo skirstinio kvantiliu, kuris yra skirtumas tarp dviejų normaliai paskirstytų atsitiktinių dydžių - sistemos laikomosios galios ir apkrovos.

Tegu elementų Rk laikomosios galios ir sistemos F apkrovos pasiskirstymo dėsniai aprašomi normaliaisiais skirstiniais su matematiniais lūkesčiais, atitinkamai m Rk ir m p bei standartiniais nuokrypiais S Rk ir S F.

– – –

Atsižvelgiant į tai ir priklausomai nuo to, skaičiavimai pagal (2.8) ir (2.11) formules atliekami nuosekliųjų aproksimacijų metodu. Kaip pirmasis apytikslis nustatymas ir paėmimas = - 1,281 (atitinka P = 0,900).

Sistemų su pertekliumi patikimumas Norint pasiekti aukštą mechanikos inžinerijos patikimumą, projektavimo, technologinių ir eksploatacinių priemonių gali nepakakti, todėl reikia naudoti dubliavimą. Tai ypač pasakytina apie sudėtingas sistemas, kurioms, padidinus elementų patikimumą, neįmanoma pasiekti reikiamo aukšto sistemos patikimumo.

Čia atsižvelgiama į struktūrinį perteklių, kuris atliekamas įvedant į sistemą perteklinius komponentus minimalios reikiamos objekto struktūros atžvilgiu ir atliekant tokias pačias funkcijas kaip ir pagrindinės.

Perteklius sumažina gedimų tikimybę keliomis eilėmis.

Taikyti: 1) nuolatinį atleidimą su apkrautu arba karštu rezervu; 2) atleidimo iš darbo pakeičiant į neapkrautą arba šaltą budėjimo režimą; 3) dubliavimas su atsarginiu, veikiančiu šviesos režimu.

Atleidimas plačiausiai naudojamas elektroninėje įrangoje, kurioje pertekliniai elementai yra maži ir lengvai perjungiami.

Atleidimo ypatumai mechanikos inžinerijoje: daugelyje sistemų budėjimo blokai naudojami kaip darbiniai įrenginiai piko valandomis; daugelyje sistemų perteklinis perteklius užtikrina veikimo išsaugojimą, tačiau sumažėjus našumui.

Atleidimas gryna forma mechanikos inžinerijoje dažniausiai naudojamas nelaimingų atsitikimų pavojaus atveju.

Transporto priemonėse, ypač automobiliuose, naudojama dviguba arba triguba stabdžių sistema; sunkvežimiuose - dvigubos padangos ant galinių ratų.

Keleiviniuose lėktuvuose naudojami 3 ... 4 varikliai ir kelios elektros mašinos. Sugedus vienai ar net kelioms mašinoms, išskyrus pastarąją, lėktuvo avarija neįvyksta. Jūrų laivuose – du automobiliai.

Eskalatorių, garo katilų skaičius parenkamas atsižvelgiant į gedimo galimybę ir remonto poreikį. Tuo pačiu metu visi eskalatoriai gali dirbti piko valandomis. Bendrojoje inžinerijoje kritiniuose mazguose naudojama dviguba tepimo sistema, dvigubi ir trigubi sandarikliai. Mašinose naudojami atsarginiai specialių įrankių rinkiniai. Gamyklose unikalios pagrindinės gamybos mašinos bando turėti du ar daugiau kopijų. Automatinėje gamyboje naudojami akumuliatoriai, atsarginės mašinos ir net pasikartojančios automatinių linijų sekcijos.

Atsarginių dalių naudojimas sandėliuose, atsarginių ratų naudojimas transporto priemonėse taip pat gali būti laikomas rezervacijos tipu. Rezervavimas (bendrasis) taip pat turėtų apimti mašinų parko (pavyzdžiui, automobilių, traktorių, staklių) projektavimą, atsižvelgiant į jų remonto prastovą.

Esant pastoviam dubliavimui, lygiagrečiai su pagrindinėmis jungiami rezerviniai elementai arba grandinės (2.3 pav.). Visų elementų (pagrindinio ir rezervinio) gedimo tikimybė pagal tikimybių daugybos teoremą Qst(t) = Q1(t) * Q2(t) *… Qn(t)= (), kur Qi(t) yra tikimybė i elemento gedimas.

Veikimo be gedimų tikimybė Pst(t) = 1 – Qst(t) Jei elementai yra vienodi, tai Qst(t) = 1 (t) ir Рst(t) = 1 (t).

Pavyzdžiui, jei Q1 = 0,01 ir n = 3 (dvigubai perteklinis), tada Pst = 0,999999.

Taigi sistemose su nuosekliai sujungtais elementais nenutrūkstamo veikimo tikimybė nustatoma dauginant elementų veikimo be gedimų tikimybes, o sistemoje su lygiagrečiu ryšiu – gedimo tikimybė padauginus elemento gedimas.

Jeigu sistemoje (2.5 pav., a, b) a elementai nedubliuojami, o b elementai dubliuojami, tai sistemos patikimumas yra Pst (t) = Pa (t) Pb (t); Pa(t) = (); Pb(t) = 1 2 ()].

Jei sistemoje yra n pagrindinių ir m rezervo identiškų elementų, o visi elementai nuolat įjungti, veikia lygiagrečiai ir jų be gedimų tikimybė P paklūsta eksponentiniam dėsniui, tai tikimybė, kad sistema veiks be gedimų, gali nustatyti iš lentelės:

n+m n 2P - P2 1 P - - P2 - 2P3 6P2 - 8P3 + 3P4 10P - 20P3 + 15P4 P2 2 - 4P3 - 3P4 10P3 - 15P4 + 6P5 3 - - P3 5P4 - 4P5 P4 - 4P5 dvinario (P + Q) m + n plėtimosi terminai, pakeitus Q=1 - P ir transformacijas.

Atleidimo ir pakeitimo atveju rezerviniai elementai įjungiami tik sugedus pagrindiniams. Šis aktyvinimas gali būti atliekamas automatiškai arba rankiniu būdu. Atleidimas gali apimti atsarginių įrenginių ir įrankių blokų, įdiegtų vietoj sugedusių, naudojimą, o šie elementai laikomi sistemos dalimi.

Pagrindiniu atveju, kai eksponentinis gedimų pasiskirstymas mažoms t reikšmėms, ty esant pakankamai aukštam elementų patikimumui, sistemos gedimo tikimybė (2.4 pav.) yra lygi () Qst (t).

Jei elementai yra vienodi, tada () () Qst(t).

Formulės galioja, jei perjungimas yra visiškai patikimas. Šiuo atveju gedimo tikimybė n! kartų mažiau nei su nuolatine rezervacija.

Mažesnė gedimo tikimybė suprantama, nes apkraunama mažiau elementų. Jei perjungimas nėra pakankamai patikimas, stiprinimas gali būti lengvai prarastas.

Norint išlaikyti didelį perteklinių sistemų patikimumą, sugedę elementai turi būti pataisyti arba pakeisti.

Naudojamos perteklinės sistemos, kuriose gedimai (perteklinių elementų skaičiaus ribose) nustatomi periodinių patikrinimų metu, o sistemos, kuriose gedimai registruojami jiems atsiradus.

Pirmuoju atveju sistema gali pradėti dirbti su nepavykusiais elementais.

Tada patikimumo skaičiavimas atliekamas laikotarpiui nuo paskutinio patikrinimo. Jeigu numatomas neatidėliotinas gedimų aptikimas ir sistema veikia toliau keičiant elementus ar atkuriant jų darbingumą, tai gedimai pavojingi iki remonto pabaigos, o per tą laiką vertinamas patikimumas.

Sistemose su pertekliniu pakeitimu perteklinių mašinų ar mazgų prijungimą atlieka žmogus, elektromechaninė sistema ar net grynai mechaniškai. Pastaruoju atveju patogu naudoti perjungimo sankabas.

Ant tos pačios ašies galima montuoti pagrindinį ir atsarginį variklį su važiuojančiomis sankabomis, automatiškai įjungiant atsarginį variklį, gavus signalą iš išcentrinės sankabos.

Jei rezervinio variklio (neapkrauto rezervo) veikimas tuščiąja eiga yra leistinas, tada išcentrinė sankaba neįrengta. Šiuo atveju pagrindinis ir atsarginis varikliai taip pat yra prijungti prie darbinio korpuso per važiuojančias sankabas, o pavaros santykis nuo rezervinio variklio iki darbinio korpuso yra šiek tiek mažesnis nei pagrindinio variklio.

Panagrinėkime dubliuojamų elementų patikimumą sugedusio poros elemento atkūrimo laikotarpiais.

Jei nurodome pagrindinio elemento gedimo koeficientą, rezervo p ir

Vidutinis remonto laikas, tada veikimo be gedimų tikimybė Р(t) = 0

– – –

Tokioms sudėtingoms sistemoms apskaičiuoti naudojama Bayeso bendrosios tikimybės teorema, kuri, pritaikant patikimumui, formuluojama taip.

Sistemos gedimo tikimybė Q st \u003d Q st (X veikia) Px + Qst (X neveikia) Q x, kur P x ir Q x yra veikimo tikimybė ir atitinkamai elemento X neveikimas. Formulės struktūra yra aiški, nes P x ir Q x gali būti pavaizduoti kaip laiko dalis su veikiančiu ir atitinkamai neveikiančiu elementu X.

Sistemos gedimo tikimybė su elemento X darbingumu nustatoma kaip abiejų elementų gedimų tikimybės sandauga, t.y.

Q st (X neveikia) \u003d Q A "Q B" \u003d (1 - P A ") (1 - P B") Sistemos gedimo tikimybė, kai elementas X neveikia Qst (X neveikia) \u003d Q AA "Q BB" \u003d (1 - P AA")(1 - P BB") Sistemos gedimo tikimybė bendruoju atveju Qst = (1 - P A")(1 - P B")P X + (1 - P AA")( 1 - P BB")Q x .

Sudėtingose sistemose Bayes formulę turite taikyti kelis kartus.

3. Patikimumo tikrinimas Mašinų patikimumo vertinimo specifika remiantis bandymų rezultatais Patikimumo įvertinimo skaičiavimo metodai dar nėra sukurti visiems kriterijams ir ne visoms mašinos dalims. Todėl mašinų visumos patikimumas šiuo metu vertinamas pagal testų rezultatus, kurie vadinami lemiančiais. Galutinis testavimas priartina jį prie produkto kūrimo etapo. Be identifikavimo testų, gaminių serijinėje gamyboje taip pat atliekami kontroliniai patikimumo testai. Jie skirti kontroliuoti serijinių gaminių atitiktį patikimumo reikalavimams, nurodytiems techninėse specifikacijose ir atsižvelgiant į identifikavimo testų rezultatus.

Eksperimentiniai patikimumo vertinimo metodai reikalauja daug mėginių, ilgo laiko ir išlaidų. Tai neleidžia tinkamai atlikti mažomis serijomis gaminamų mašinų patikimumo testų, o didelėmis serijomis gaminamų mašinų atveju patikimos informacijos apie patikimumą gavimas atideda iki tos stadijos, kai įrankiai jau pagaminti, o atlikti pakeitimus yra labai brangu. Todėl, vertinant ir stebint mašinų patikimumą, svarbu naudoti galimus metodus, leidžiančius sumažinti bandymų kiekį.

Duotiems patikimumo rodikliams patvirtinti reikalingų testų apimtis sumažinama: 1) priverstiniais režimais; 2) patikimumo vertinimai dėl nedidelio gedimų skaičiaus arba nebuvimo; 3) mėginių skaičiaus mažinimas ilginant tyrimų trukmę; 4) įvairiapusės informacijos apie mašinos dalių ir komponentų patikimumą naudojimas.

Be to, bandymų apimtis gali būti sumažinta moksliniu eksperimento planavimu (žr. toliau), taip pat gerinant matavimų tikslumą.

Remiantis bandymų rezultatais neremontuojamiems gaminiams, kaip taisyklė, įvertinama ir kontroliuojama veikimo be gedimų tikimybė, o atkuriamiems gaminiams – vidutinis laikas tarp gedimų ir vidutinis darbinės būklės atsistatymo laikas.

Galutiniai testai Daugeliu atvejų patikimumo testai turi būti atlikti prieš gedimą. Todėl tikrinami ne visi produktai (bendra visuma), o nedidelė jų dalis, vadinama imtimi. Tokiu atveju gaminio nesugedimo tikimybė (patikimumas), vidutinis laikas tarp gedimų ir vidutinis atsigavimo laikas gali skirtis nuo atitinkamų statistinių įverčių dėl ribotos ir atsitiktinės imties sudėties. Siekiant atsižvelgti į šį galimą skirtumą, įvedama pasitikėjimo tikimybės sąvoka.

Pasitikėjimo tikimybė (patikimumas) – tai tikimybė, kad tikroji įvertinto parametro ar skaitinės charakteristikos reikšmė slypi duotame intervale, vadinamame pasikliautinuoju intervalu.

Tikimybės Р pasikliautinąjį intervalą riboja apatinė Рн ir viršutinė РВ pasikliovimo ribos:

Ver(Рн Р Рв) =, (3.1) tikimybė patekti į intervalą, apribotą iš abiejų pusių. Panašiai vidutinį laiką tarp gedimų riboja T H ir T B, o vidutinį atkūrimo laiką – T BH, T BB ribos.

Praktiškai pagrindinis interesas yra vienpusė tikimybė, kad skaitinė charakteristika yra ne mažesnė už apatinę arba ne aukštesnė už viršutinę ribą.

Pirmoji sąlyga visų pirma nurodo veikimo be gedimų tikimybę ir vidutinį laiką iki gedimo, antroji – vidutinį atkūrimo laiką.

Pavyzdžiui, veikimo be gedimų tikimybei sąlyga turi formą Ver (Рн Р) =. (3.2) Čia – vienpusė pasitikėjimo tikimybė rasti nagrinėjamą skaitinę charakteristiką intervale, apribotame vienoje pusėje. Tikimybė bandinių eksperimentų etape paprastai yra lygi 0,7 ... 0,8, kūrimo perkėlimo į masinę gamybą etape - 0,9 ... 0,95. Mažesnės vertės būdingos mažos apimties gamybai ir didelėms bandymų sąnaudoms.

Žemiau pateikiamos įverčių formulės, pagrįstos nagrinėjamų skaitinių charakteristikų apatinės ir viršutinės pasikliovimo ribos su nurodyta pasikliovimo tikimybe testų rezultatais. Jeigu reikia įvesti dvišales pasitikėjimo ribas, tai tokiam atvejui tinka ir aukščiau pateiktos formulės.

Šiuo atveju manoma, kad tikimybė pasiekti viršutinę ir apatinę ribas yra vienoda ir išreiškiama tam tikra verte.

Kadangi (1 +) + (1 -) = (1 -), tada = (1+) / 2 Neatgautini produktai. Dažniausias atvejis, kai imties dydis yra mažesnis nei dešimtadalis visos populiacijos. Šiuo atveju binominis skirstinys naudojamas apatinei Р n ir viršutinei Р įvertinimui nepertraukiamo veikimo tikimybės ribose. Tikrinant n gaminius, pasikliautinoji tikimybė 1- pasiekti kiekvieną iš ribos laikoma lygi tikimybei, kad vienu atveju įvyks ne daugiau kaip m gedimų, kitu atveju ne mažiau kaip m gedimų!

(1 n) n1 = 1 – ; (3.3) =0 !()!

(1 c) n = 1 – ; (3.4) !()!

– – –

Priverstinis bandymo režimas.

Bandymų apimties sumažinimas priverčiant režimą. Paprastai mašinos eksploatavimo laikas priklauso nuo įtampos lygio, temperatūros ir kitų veiksnių.

Jei ištirtas šios priklausomybės pobūdis, bandymų trukmė gali būti sumažinta nuo laiko t iki laiko tf priverčiant bandymo režimą tf = t/Ky, kur Ku = pagreičio koeficientas, a, f - vidutinis laikas iki gedimo įprastiniai ir priverstiniai režimai.

Praktiškai bandymų trukmė sutrumpėja priverčiant režimą iki 10 kartų. Metodo trūkumas – sumažėjęs tikslumas dėl būtinybės naudoti deterministines ribojančio parametro priklausomybes nuo veikimo laiko konvertuojant į realius darbo režimus ir dėl pavojaus pereiti prie kitų gedimo kriterijų.

Ky vertės apskaičiuojamos pagal priklausomybę, kuri susieja išteklius su priverstiniais veiksniais. Visų pirma, esant nuovargiui Wöhlerio kreivės nuožulnios šakos zonoje arba esant mechaniniam susidėvėjimui, santykis tarp resurso ir įtempių dalyje yra mt = const, kur m yra vidutinis: lenkiant, siekiant pagerinti ir normalizuoti. plienas - 6, grūdintas - 9 .. 12, esant kontaktinei apkrovai su pradiniu prisilietimu išilgai linijos - apie 6, susidėvėjimo metu blogo tepimo sąlygomis - nuo 1 iki 2, su periodiniu ar pastoviu tepimu, bet netobula trintis 3. Šiais atvejais Ku \u003d (f /) t , kur ir f yra įtampa vardiniame ir didinimo režimuose.

Elektros izoliacijai „10 laipsnių taisyklė“ yra maždaug teisinga: temperatūrai pakilus 10 °, izoliacijos ištekliai sumažėja perpus. Alyvų ir tepalų ištekliai guoliuose, kylant temperatūrai, mažėja per pusę: 9...10° organinėms alyvoms ir 12...20° neorganinėms alyvoms ir tepalams. Izoliacijai ir tepalams galima paimti Ky = (f/)m, kur ir F

Temperatūra vardiniame ir padidinimo režimuose, °С; m yra izoliacijai ir organinėms alyvoms bei tepalams - apie 7, neorganinėms alyvoms ir tepalams - 4 ... 6.

Jei gaminio veikimo režimas yra kintamas, bandymų pagreitį galima pasiekti išbraukiant iš spektro apkrovas, kurios nesukelia žalingo poveikio.

Mėginių skaičiaus mažinimas įvertinant nebuvimo ar nedidelio gedimų skaičiaus patikimumą. Iš grafikų analizės matyti, kad norint patvirtinti tą pačią apatinę be gedimo tikimybės ribą Рn su patikimumo tikimybe, reikia išbandyti kuo mažiau gaminių, tuo didesnė konkretaus darbingumo išsaugojimo reikšmė. P* = l - m/n. Dažnis P* savo ruožtu auga mažėjant gedimų skaičiui m. Tai reiškia, kad įvertinus nedidelį skaičių arba nesant gedimų, galima šiek tiek sumažinti gaminių, reikalingų nurodytai Рн vertei patvirtinti, skaičių.

Pažymėtina, kad tokiu atveju natūraliai padidėja rizika nepatvirtinti kontrolinės vertės Рн, vadinamoji gamintojo rizika. Pavyzdžiui, esant = 0,9, kad patvirtintumėte, kad Pn = 0,8, jei patikrinta 10; 20; 50 produktų, tada dažnis turi būti atitinkamai ne mažesnis kaip 1,0; 0,95; 0,88. (Atvejis P* = 1,0 atitinka visų pavyzdyje esančių gaminių veikimą be gedimų.) Tegul bandomojo gaminio veikimo be gedimų tikimybė P yra 0,95. Tada pirmuoju atveju gamintojo rizika yra didelė, nes vidutiniškai kiekvienam 10 gaminių mėginiui bus pusė nekokybiškos prekės ir todėl tikimybė gauti pavyzdį be nekokybiškų gaminių yra labai maža, antruoju - rizika artima 50%, trečioje - mažiausia.

Nepaisant didelės rizikos atmesti savo gaminius, gaminių gamintojai dažnai planuoja bandymus su nuliniu gedimo dažniu, sumažindami riziką, įvesdami reikiamas atsargas į dizainą ir su tuo susijusią gaminio patikimumo padidėjimą, būtina išbandyti lg(1) n= (3.15) ant gaminio, jei bandymo metu nėra gedimų.

Pavyzdys. Nustatykite gaminių skaičių n, reikalingą bandymui, kai m = 0, jei nurodytas Pn = 0,9; 0,95; 0,99 s = 0,9.

Sprendimas. Atlikę skaičiavimus atitinkamai pagal formulę (3.15), gauname n = 22; 45; 229.

Analizuojant (3.11) formulę ir lentelės reikšmes daromos panašios išvados. 3.1;

Norint patvirtinti tą pačią vidutinio laiko tarp gedimų apatinę ribą Tn, reikia, kad kuo trumpesnė bendra bandymo trukmė t, tuo mažesni leistini gedimai. Mažiausias t gaunamas esant m=0 n 1;2, t = (3.16), o rizika nepatvirtinti Tn yra didžiausia.

Pavyzdys. Nustatykite t, kai Tn = 200, = 0,8, t = 0.

Sprendimas. Iš lentelės. 3.10.2;2 = 3.22. Taigi t \u003d 200 * 3,22 / 2 \u003d 322 valandos.

Mėginių skaičiaus mažinimas ilginant tyrimo trukmę. Atliekant tokius staigių gedimų gaminių, ypač elektroninės įrangos, taip pat atkuriamų gaminių bandymus, rezultatai daugeliu atvejų perskaičiuojami tam tikram laikui, darant prielaidą, kad eksponentinis gedimų pasiskirstymas laikui bėgant yra teisingas. Šiuo atveju bandymų tūris nt išlieka praktiškai pastovus, o bandinių skaičius tampa atvirkščiai proporcingas tyrimo laikui.

Daugumos mašinų gedimą lemia įvairūs senėjimo procesai. Todėl eksponentinis dėsnis, apibūdinantis jų mazgų išteklių pasiskirstymą, netaikomas, tačiau galioja normalūs, logaritmiškai normalūs dėsniai arba Veibulio dėsnis. Esant tokiems dėsniams, padidinus tyrimų trukmę, galima sumažinti tyrimų kiekį. Todėl jei patikimumo rodikliu vertinama be gedimų tikimybė, kuri būdinga neremontuotiems gaminiams, tai ilgėjant bandymų trukmei, tirtų mėginių skaičius mažėja staigiau nei pirmuoju atveju.

Tokiais atvejais priskirtas resursas t ir laiko iki gedimo paskirstymo parametrai yra susieti su išraiška:

pagal įprastą teisę

– – –

Guoliai, sliekinės krumpliaračiai Suspaudimas, Traukos perdavimo atsparumas karščiui Norėdami perskaičiuoti patikimumo įvertinimus iš ilgesnio laiko į trumpesnį laiką, galite naudoti paskirstymo dėsnius ir šių dėsnių parametrus, apibūdinančius resurso išsklaidymą. Metalų lenkimo nuovargiui, medžiagų valkšnumui, slydimo guoliuose impregnuoto tepalo senėjimui, riedėjimo guolių tepalo senėjimui ir kontaktų erozijai rekomenduojamas logaritmiškai normalus dėsnis. Atitinkami ištekliaus Slgf logaritmo standartiniai nuokrypiai, pakeičiami į (3.18) formulę, atitinkamai turi būti laikomi 0,3; 0,3; 0,4; 0,33; 0.4. Dėl gumos nuovargio, mašinos dalių susidėvėjimo, elektrinių mašinų šepečių nusidėvėjimo rekomenduojamas įprastas įstatymas. Atitinkami variacijų koeficientai vt, pakeisti formule (3.17), yra 0,4; 0,3; 0.4. Riedėjimo guolių nuovargiui taikomas Weibull dėsnis (3.19), kurio formos koeficientas yra 1,1 rutuliniams guoliams ir 1,5 ritininiams guoliams.

Duomenys apie pasiskirstymo dėsnius ir jų parametrus gauti apibendrinant literatūroje publikuotus mašinų dalių bandymų rezultatus ir rezultatus, gautus dalyvaujant autoriams. Šie duomenys leidžia įvertinti apatines tam tikrų tipų gedimų nebuvimo tikimybės ribas, remiantis bandymų rezultatais per laikotarpį t ir t. Skaičiuojant įverčius, reikia naudoti formules (3.3), (3.5), (3.6), (3.17)...(3.19).

Norint sutrumpinti bandymų trukmę, juos galima priverstinai su pagreičio koeficientu Ku, kuris nustatytas pagal aukščiau pateiktas rekomendacijas.

Reikšmės K y, tf, kur tf yra mėginių bandymo laikas priverstiniu režimu, vietoj t pakeičiamos formulėse (3.17) ... (3.19). Jei perskaičiavimui naudojamos formulės (3.17), (6.18), kai skiriasi resurso išsklaidymo charakteristikos veikiant vt Slgt ir priverstiniam tf, Slgtf režimams, antrieji formulių nariai dauginami iš santykius, atitinkamai, tf /t arba Slgtf / Slgt Pagal eksploatacinių savybių kriterijus, tokius kaip statinis stiprumas, atsparumas karščiui ir kt., bandinių skaičius, kaip parodyta toliau, gali būti sumažintas sugriežtinus parametro, kuris nustato, bandymo režimą. našumas, palyginti su šio parametro nominalia verte. Tokiu atveju pakanka turėti trumpalaikių tyrimų rezultatus. Santykis tarp parametro ribinių Xpr ir efektyviųjų X$ reikšmių, darant prielaidą, kad jų normalaus pasiskirstymo dėsniai, gali būti pavaizduoti kaip

– – –

kur ip, uri – normaliojo pasiskirstymo kvantiliai, atitinkantys tikimybę, kad vardiniu ir grūdinto režimu nebus gedimo; Khd, Khdf - vardinė ir sugriežtinta parametro vertė, kuri lemia našumą.

Sx reikšmė apskaičiuojama atsižvelgiant į sveikatos parametrą kaip atsitiktinių argumentų funkciją (žr. toliau pateiktą pavyzdį).

Tikimybinių įverčių sujungimas į mašinos patikimumo įvertinimą. Kai kuriems kriterijams gedimų nebuvimo tikimybė randama skaičiavimo būdu, o kitiems – eksperimentiniu būdu. Bandymai paprastai atliekami apkrovomis, kurios yra vienodos visoms mašinoms. Todėl natūralu gauti atskirų kriterijų apskaičiuotus patikimumo įverčius ir esant fiksuotai apkrovai. Tada gautų patikimumo įverčių pagal atskirus kriterijus priklausomybė tarp gedimų gali būti laikoma iš esmės pašalinta.

Jei pagal visus kriterijus būtų galima pakankamai tiksliai apskaičiuoti gedimų nebuvimo tikimybės reikšmes, tada tikimybė, kad visa mašina veiks be gedimų per priskirtą išteklių, būtų įvertinta pagal formulę P = = 1. Tačiau, kaip pažymėta, daugelio tikimybinių įverčių negalima gauti be testavimo. Šiuo atveju, užuot įvertinus Р, randama mašinos nesugedimo tikimybės apatinė riba Рн su nurodyta pasikliovimo tikimybe =Ver(РнР1).

Tegu gedimų nebuvimo tikimybės randamos pagal h kriterijus skaičiuojant, o pagal likusius l = - h eksperimentiškai, o bandymai per priskirtą resursą kiekvienam iš kriterijų laikomi be gedimų. Tokiu atveju apatinę mašinos veikimo be gedimų tikimybės ribą, laikomą nuoseklia sistema, galima apskaičiuoti pagal formulę Р = Рн; (3.23) =1, kur Pнj yra gedimų nebuvimo tikimybės pagal l kriterijų, rasta patikimumo tikimybe a, mažiausia iš apatinių ribų Рнi...* Pнj,..., Рнi; Pt – įvertinta gedimo nebuvimo tikimybė pagal i-ąjį kriterijų.

Fizinę (3.22) formulės reikšmę galima paaiškinti taip.

Tegul testuojamos n sistemos iš eilės ir bandymo metu nėra gedimų.

Tada pagal (3.5) kiekvienos sistemos be gedimų tikimybės apatinė riba bus Рп=У1-а. Bandymų rezultatai taip pat gali būti interpretuojami kaip pirmo, antrojo ir tt elementų saugūs bandymai atskirai, išbandomi su n mėginio vienetų. Šiuo atveju pagal (3.5) kiekvienam iš jų patvirtinama apatinė riba Рн = 1. Palyginus rezultatus matyti, kad esant vienodam kiekvieno tipo patikrintų elementų skaičiui, Рп = Рнj. Jei kiekvieno tipo išbandytų elementų skaičius būtų skirtingas, tai Pn būtų nustatyta pagal Pnj reikšmę, gautą elementui su minimaliu bandinių skaičiumi, ty P = Pn.

Eksperimentinio projekto bandymo etapo pradžioje dažnai pasitaiko mašinos gedimų dėl to, kad ji dar nėra pakankamai baigta. Siekiant stebėti projekto kūrimo proceso metu atliktų patikimumo priemonių efektyvumą, iš bandymų rezultatų pageidautina bent apytiksliai įvertinti mašinos be gedimų tikimybės apatinės ribos reikšmę. esant gedimams. Norėdami tai padaryti, galite naudoti formulę n \u003d (Pn / P)

– – –

P yra didžiausias iš taškinių įverčių 1 *… *; mj – išbandytų elementų gedimų skaičius. Likusi žymėjimo dalis yra tokia pati kaip (3.22) formulėje.

Pavyzdys. Reikia įvertinti mašinos c = 0,7 Рn. Automobilis skirtas darbui aplinkos temperatūrų diapazone nuo + 20 °C iki -40 °C per nustatytą resursą t = 200 h. 2 mėginiai buvo tiriami t = 600 h normalioje temperatūroje ir 2 mėginiai trumpą laiką -50 °C temperatūroje. Atsakymų nebuvo. Mašina nuo prototipų, kurie pasirodė esą be problemų, skiriasi guolio mazgo tepimo tipu ir aliuminio naudojimu guolio skydo gamybai. Standartinis tarpo trukdžių tarp guolio mazgo kontaktinių dalių nuokrypis, randamas kaip standartinių nuokrypių kvadratų sumos šaknis: pradinis guolio tarpas, efektyvūs tarpai-trukdžiai guolio ir veleno sąsajoje ir guolis su galiniu skydu, yra S = 0,0042 mm. Išorinis guolio skersmuo D = 62 mm.

Sprendimas. Sutinkame, kad galimi mašinos gedimų tipai yra guolių gedimas dėl tepalo senėjimo ir guolių suspaudimas esant žemai temperatūrai. Dviejų gaminių bandymas be klaidų apskaičiuojamas pagal formulę (3.5), kai bandymo režimu = 0,7 Рнj = 0,55.

Laikoma, kad tepalų senėjimo gedimų pasiskirstymas yra logaritmiškai normalus, kai parametras Slgt = 0,3. Todėl perskaičiavimams naudojame formulę (3.18).

Pakeitę į jį t = 200 h, ti = 600 h, S lgt = 0,3 ir kvantilį, atitinkantį tikimybę 0,55, gauname kvantilį, o ant jo - apatinę gedimų dėl tepalo senėjimo tikimybės ribą. , lygus 0,957.

Guolių suspaudimas galimas dėl plieno st ir aliuminio al. linijinio plėtimosi koeficientų skirtumo. Temperatūrai nukritus, padidėja suspaudimo rizika. Todėl temperatūrą laikome parametru, lemiančiu našumą.

Šiuo atveju guolio išankstinė apkrova tiesiškai priklauso nuo temperatūros, o proporcingumo koeficientas yra lygus (al - st) D. Todėl standartinis temperatūros Sx nuokrypis, dėl kurio imamas tarpas, taip pat yra tiesiškai susijęs su standartiniu tarpo nuokrypiu – trukdžiai Sx=S/(al-st)D. Pakeičiant formulėje (3.21) Хд = -40°С; HDF = -50°С; Sx = 6° ir kvantilį u bei atitinkamą tikimybę 0,55 ir iš gautos kvantilio reikšmės suradę tikimybę, gauname suspaudimo nebuvimo tikimybės apatinę ribą 0,963.

Pakeitus gautas įverčių reikšmes į (3.22) formulę, gauname visos mašinos be gedimų tikimybės apatinę ribą, lygią 0,957.

Aviacijoje jau seniai naudojamas toks patikimumo užtikrinimo būdas:

orlaivis pradedamas gaminti serijiniu būdu, jei agregatų stendiniai bandymai ribojančiais darbo režimais nustato jų praktinį patikimumą ir, be to, jei lyderis orlaivis (dažniausiai 2 ar 3 egzemplioriai) skrido be gedimų dėl trigubo resurso. Aukščiau pateiktas tikimybinis vertinimas, mūsų nuomone, papildomai pagrindžia reikiamą projektavimo bandymų apimtį pagal įvairius veiklos kriterijus.

Patikros testai Tikrinimas, ar tikrasis patikimumo lygis atitinka neremontuojamų gaminių nurodytus reikalavimus, gali būti patikrintas paprasčiausiai taikant vieno etapo kontrolės metodą. Šis metodas taip pat patogus norint kontroliuoti vidutinį perdirbtų gaminių atsigavimo laiką. Norint kontroliuoti vidutinį laiką tarp perdirbtų gaminių gedimų, efektyviausias būdas yra nuoseklios kontrolės metodas. Atliekant vieno etapo testus, patikimumo išvada daroma po nustatyto bandymo laiko ir pagal bendrą testo rezultatą. Nuosekliuoju metodu patikimumo rodiklio atitikties nurodytiems reikalavimams patikrinimas atliekamas po kiekvieno iš eilės gedimo ir tuo pačiu metu išsiaiškinama, ar bandymus galima sustabdyti, ar juos reikia tęsti.

Planuojant priskiriamas ištirtų mėginių skaičius n, kiekvieno iš jų bandymo laikas t ir leistinas gedimų skaičius t Pradiniai šių parametrų priskyrimo duomenys yra: tiekėjo (gamintojo) rizika *, rizika vartotojas *, kontroliuojamo rodiklio priėmimo ir atmetimo reikšmė.

Tiekėjo rizika – tai tikimybė, kad gera partija, kurios produktų patikimumo lygis yra lygus arba geresnis už nurodytą, bus atmesta pagal mėginio tyrimo rezultatus.

Kliento rizika – tai tikimybė, kad pagal testo rezultatus bus priimta bloga partija, kurios produktų patikimumo lygis prastesnis nei nurodyta.

Reikšmės * ir * priskiriamos iš skaičių serijos 0,05; 0,1; 0.2. Visų pirma, teisėta nurodyti * = * Netaisytinus elementus. Veikimo be gedimų tikimybės atmetimo lygis P(t), kaip taisyklė, yra lygus techninėse specifikacijose nurodytai reikšmei Pn(t). Veikimo be gedimų tikimybės Pa(t) priimtinoji reikšmė laikoma didele P(t). Jei bandymo laikas ir darbo režimas yra lygūs nurodytiems, tai tirtų mėginių skaičius n ir leistinas gedimų skaičius t vienpakopiu valdymo būdu apskaičiuojamas pagal formules!

(1 ()) () = 1 – * ;

– – –

Konkrečiu atveju nuoseklių patikimumo testų diagramos parodytos Fig. 3.1. Jei po kito gedimo patenkame į grafiką srityje žemiau atitikties linijos, tai testo rezultatai laikomi teigiamais, jei srityje virš neatitikties linijos - neigiamais, jei tarp atitikties ir neatitikties linijų, tada bandymai tęsiasi.

– – –

9. Numatykite išbandytų bandinių gedimų skaičių. Manoma, kad mazgas sugedo arba suges eksploatacijos metu per laiką T / n, jei: a) apskaičiuojant arba tikrinant, ar nėra 1, 2 lentelės tipų gedimų. 3.3. nustatoma, kad resursas mažesnis nei Tn arba neužtikrinamas darbingumas; b) lentelės 3 tipo gedimo apskaičiavimas arba bandymas. 3.3. gaunamas vidutinis laikas tarp gedimų, atėmus Tn; c) bandymų metu įvyko gedimas; d) numatant išteklius, nustatoma, kad už bet kokį 4 ... 10 tipų gedimą tab. 3,3 tiT/n.

10. Pirminius gedimus, atsiradusius bandymų metu ir prognozuojamus skaičiavimu, suskirstykite į dvi grupes: 1) techninės priežiūros ir remonto dažnumo nustatymas, t.y. tie, kurių galima išvengti atliekant reglamentuotus darbus, galima ir tikslinga; 2) nustatyti vidutinį laiką tarp gedimų, t. y. tų, kurių išvengti atliekant tokius darbus neįmanoma arba netikslinga.

Kiekvienam pirmos grupės gedimų tipui rengiamos įprastinės priežiūros veiklos, įtrauktos į techninę dokumentaciją.

Sumuojamas antrojo tipo gedimų skaičius ir pagal bendrą skaičių, atsižvelgiant į 2 punkto nuostatas, sumuojami bandymų rezultatai.

Vidutinio atkūrimo laiko kontrolė. Vidutinio atkūrimo laiko Тв atmetimo lygis imamas lygus techninėse specifikacijose nurodytai reikšmei Твв. Atkūrimo laiko T priėmimo vertė imama atėmus Tv. Konkrečiu atveju galite pasiimti T \u003d 0,5 * televizorių.

Valdymas patogiai atliekamas vieno etapo metodu.

Pagal formulę TV 1 ;2 =, (3.25) TV;2

– – –

Šis santykis yra viena iš pagrindinių patikimumo teorijos lygčių.

Tarp svarbiausių bendrųjų patikimumo priklausomybių yra sistemų patikimumo priklausomybės nuo elementų patikimumo.

Panagrinėkime paprasčiausio nuosekliai sujungtų elementų sistemos projektavimo modelio (3.2 pav.), būdingiausio mechaninei inžinerijai, kuriame kiekvieno elemento gedimas sukelia sistemos gedimą, patikimumą ir gedimus. Manoma, kad elementai yra nepriklausomi.

P1(t) P2(t) P3(t) 3.2. Nuoseklioji sistema Panaudokime gerai žinomą tikimybių daugybos teoremą, pagal kurią sandaugos, t.y., nepriklausomų įvykių bendro pasireiškimo, tikimybė yra lygi šių įvykių tikimybių sandaugai. Todėl sistemos veikimo be gedimų tikimybė yra lygi atskirų elementų be gedimų tikimybių sandaugai, t.y. Р st (t) = Р1 (t) Р2 (t) ... Рn (t).

Jei Р1(t) = Р2(t) = … = Рn(t), tai Рst(t) = Рn1(t). Todėl sudėtingų sistemų patikimumas yra mažas. Pavyzdžiui, jei sistemą sudaro 10 elementų, kurių veikimo be gedimų tikimybė yra 0,9 (kaip riedėjimo guoliuose), tada bendra tikimybė yra 0,910 0,35 Paprastai elementų veikimo be gedimų tikimybė yra gana didelė, todėl išreiškę P1(t), P 2 (t ), … Р n (t) per atšaukimo tikimybes ir pasitelkę apytikslių skaičiavimų teoriją, gauname Рst(t) = … 1 – , nes dviejų sandaugų mažų kiekių galima nepaisyti.

Jei Q 1 (t) = Q 2 (t) =...= Qn(t), gauname Рst = 1-nQ1(t). Tegul šešių vienodų iš eilės elementų sistemoje P1(t) = 0,99. Tada Q1(t)=0,01 ir Рst(t)=0,94.

Veikimo be gedimų tikimybę turi būti galima nustatyti bet kuriuo laikotarpiu. Pagal tikimybių daugybos teoremą (+) P(T + l) = P(T) P(t) arba P(t) =, () kur P (T) ir P (T + t) yra ne- gedimo veikimas per laiką T ir T + t atitinkamai; P (t) yra sąlyginė be gedimo tikimybė per laiką t (čia įvedamas terminas "sąlyginis", nes tikimybė nustatoma darant prielaidą, kad gaminiai neturėjo gedimo iki laiko intervalo pradžios arba veikimo laikas).

Patikimumas normaliai eksploatuojant Šiuo laikotarpiu laipsniškų gedimų dar neatsiranda ir patikimumui būdingi staigūs gedimai.

Šiuos gedimus sukelia nepalankus daugelio aplinkybių derinys, todėl jų intensyvumas yra pastovus, kuris nepriklauso nuo gaminio amžiaus:

(t) = = const, kur = 1 / m t ; m t – vidutinis laikas iki nesėkmės (dažniausiai valandomis). Tada jis išreiškiamas gedimų skaičiumi per valandą ir, kaip taisyklė, yra nedidelė dalis.

Veikimo be gedimų tikimybė P(t) = 0 = e - t Ji paklūsta eksponentiniam veikimo be gedimo laiko pasiskirstymo dėsniui ir yra vienoda bet kurį identišką laikotarpį normalios eksploatacijos laikotarpiu.

Eksponentinio paskirstymo dėsnis gali aproksimuoti įvairių objektų (produktų) veikimo laiką: ypač kritinių mašinų, eksploatuojamų laikotarpiu po įkrovimo pabaigos ir prieš reikšmingą laipsniškų gedimų pasireiškimą; radijo elektroninės įrangos elementai; mašinos su nuosekliu sugedusių dalių keitimu; mašinos kartu su elektros ir hidrauline įranga bei valdymo sistemomis ir kt.; sudėtingi objektai, susidedantys iš daugelio elementų (tuo pačiu metu kiekvieno veikimo laikas negali būti paskirstytas pagal eksponentinį dėsnį; reikia tik, kad vieno šio dėsnio nepaklūstančio elemento gedimai nedominuotų kituose).

Pateiksime nepalankaus mašinų dalių eksploatavimo sąlygų derinio, sukeliančio staigų jų gedimą (gedimą), pavyzdžius. Krumpliaračio atveju tai gali būti didžiausios didžiausios apkrovos veiksmas silpniausiam dantukui, kai jis užsifiksuoja viršūnėje ir sąveikauja su jungiamojo rato dantimi, o žingsnio paklaidos sumažina arba pašalina antrosios dantų poros dalyvavimą. . Toks atvejis gali įvykti tik po daugelio metų eksploatacijos arba iš viso nepasireikšti.

Nepalankaus sąlygų derinio, sukeliančio veleno lūžimą, pavyzdys gali būti didžiausios didžiausios apkrovos veikimas labiausiai susilpnėjusių veleno ribinių pluoštų padėtyje apkrovos plokštumoje.

Esminis eksponentinio skirstinio pranašumas yra jo paprastumas: jis turi tik vieną parametrą.

Jei, kaip įprasta, t 0,1, tada be gedimo tikimybės formulė supaprastinama, nes išplečiama į seriją ir atmetami maži terminai:

– – –

kur N yra bendras stebėjimų skaičius. Tada = 1/.

Galima naudoti ir grafinį metodą (1.4 pav.): eksperimentinius taškus sudėkite į koordinates t ir - lg P (t).

Minuso ženklas pasirinktas, nes P(t)L ir todėl lg P(t) yra neigiama reikšmė.

Tada, paėmę be gedimų tikimybės išraiškos logaritmą: lgР(t) = - t lg e = - 0,343 t, darome išvadą, kad tiesės, nubrėžtos per eksperimentinius taškus, kampo liestinė yra lygi iki tg = 0,343, iš kur = 2,3 tg užbaigti visų bandinių bandymą.

Tikimybių popierius (popierius su skale, kuriame kreiva pasiskirstymo funkcija rodoma kaip tiesi linija) turėtų turėti pusiau logaritminę eksponentinės skirstinio skalę.

Sistemai Рst (t) =. Jei 1 \u003d 2 \u003d ... \u003d n, tada Рst (t) \u003d. Taigi sistemos, susidedančios iš elementų, kurių veikimo be gedimų tikimybė pagal eksponentinį dėsnį, be gedimų tikimybė taip pat paklūsta eksponentiniam dėsniui ir pridedami atskirų elementų gedimų rodikliai. Naudojant eksponentinį pasiskirstymo dėsnį, nesunku nustatyti vidutinį produktų i, kurie suges tam tikru momentu, skaičių ir vidutinį produktų skaičių Np, kurie liks veikti. Esant t0,1n Nt; Np N(1 - t).

Pavyzdys. Įvertinkite tikimybę P(t), kad per t = 10000 h nebus staigių mechanizmo gedimų, jei gedimo dažnis = 1/mt = 10 – 8 1/h 10-4 0,1, tada naudojame apytikslę priklausomybę P ( t) = 1- t = 1 - 10- 4 = 0,9999 Skaičiavimas pagal tikslią priklausomybę P (t) = e - t keturių skaitmenų po kablelio tikslumu duoda tikslią atitiktį .

Patikimumas laipsniškų gedimų laikotarpiu Laipsniškiems gedimams 1 reikalingi veikimo laiko pasiskirstymo dėsniai, kurie iš pradžių suteikia mažą pasiskirstymo tankį, tada maksimalų, o vėliau – kritimą, susijusį su veikiančių elementų skaičiaus sumažėjimu.

Dėl gedimų atsiradimo priežasčių ir sąlygų per šį laikotarpį įvairovės patikimumui apibūdinti naudojami keli paskirstymo dėsniai, kurie nustatomi aproksimuojant eksploatuojamų bandymų ar stebėjimų rezultatus.

– – –

kur t ir s yra matematinio lūkesčio ir standartinio nuokrypio įverčiai.

Parametrų ir jų įverčių konvergencija didėja didėjant bandymų skaičiui.

Kartais patogiau dirbti su dispersija D = S 2.

Matematinis lūkestis nustato grafike (žr. 1.5 pav.) kilpos padėtį, o standartinis nuokrypis – kilpos plotį.

Pasiskirstymo tankio kreivė yra ryškesnė ir aukštesnė, tuo mažesnė S.

Jis prasideda nuo t = - ir tęsiasi iki t = + ;

Tai nėra reikšmingas trūkumas, ypač jei mt 3S, nes tankio kreivės šakų, einančių į begalybę, nubrėžtas plotas, išreiškiantis atitinkamą gedimo tikimybę, yra labai mažas. Taigi, gedimo tikimybė laikotarpiui iki mt - 3S yra tik 0,135% ir dažniausiai į skaičiavimus neatsižvelgiama. Mt - 2S gedimo tikimybė yra 2,175%. Didžiausia pasiskirstymo tankio kreivės ordinatė yra 0,399/S

– – –

Veiksmai su normaliu skirstiniu yra paprastesni nei su kitais, todėl dažnai juos pakeičia kiti skirstiniai. Esant mažiems variacijos koeficientams S/mt, normalusis skirstinys gerai pakeičia dvinarį, Puasono ir lognormalųjį skirstinius.

Nepriklausomų atsitiktinių dydžių U = X + Y + Z sumos pasiskirstymas, vadinamas skirstinių sudėtimi, esant normaliam terminų pasiskirstymui, taip pat yra normalus skirstinys.

Kompozicijos matematinė prognozė ir dispersija yra atitinkamai m u = m x + m y + mz ; S2u = S2x + S2y + S2z čia mx, my, mz yra atsitiktinių dydžių matematiniai lūkesčiai;

X, Y, Z, S2x, S2y, S2z – tų pačių reikšmių dispersija.

Pavyzdys. Įvertinkite tikimybę P(t), kad t = 1,5 * 104 nešiojamos kilnojamosios sąsajos darbo valandos, jei susidėvėjimo resursas paklūsta normaliam pasiskirstymui su parametrais mt = 4 * 104 valandos, S = 104 valandos.

1.5104 4104 Sprendimas. Raskite kvantilį aukštyn = = - 2,5; pagal 1.1 lentelę nustatome, kad P(t) = 0,9938.

Pavyzdys. Įvertinkite traktoriaus vikšro 80% resursą t0,8, jei žinoma, kad vikšro ilgaamžiškumą riboja susidėvėjimas, resursas paklūsta normaliam pasiskirstymui su parametrais mt = 104 h; S = 6*103 val.

Sprendimas. Esant Р(t) = 0,8; aukštyn = -0,84:

T0,8 \u003d mt + upS \u003d 104 - 0,84 * 6 * 103 5 * 103 val.

Weibull skirstinys yra gana universalus, apimantis įvairiausius tikimybių keitimo atvejus keičiant parametrus.

Kartu su logaritminiu normaliu pasiskirstymu, jis patenkinamai apibūdina dalių nuovargio trukmę, guolių, elektroninių vamzdžių tarnavimo laiką iki gedimo. Jis naudojamas mašinų dalių ir komponentų, ypač automobilių, kėlimo ir transporto bei kitų mašinų, patikimumui įvertinti.

Jis taip pat naudojamas vertinant įvažiavimo gedimų patikimumą.

Skirstinys apibūdinamas tokia begedimo veikimo tikimybės funkcija (1.8 pav.) Р(t) = 0 Gedimų dažnis (t) =

– – –

įvedame žymėjimą y \u003d - lgР (t) ir paimame logaritmą:

log = mlg t – A, kur A = logt0 + 0,362.

Bandymo rezultatų braižymas grafike koordinatėmis lg t - lg y (pav.

1.9) ir nubrėžę tiesią liniją per gautus taškus, gauname m=tg ; lg t0 = A čia yra tiesės polinkio į x ašį kampas; A – atkarpa, nupjauta tiesia linija y ašyje.

Identiškų elementų, sujungtų nuosekliai, sistemos patikimumas, paklūstantis Veibulio skirstiniui, taip pat paklūsta Veibulio skirstiniui.

Pavyzdys. Įvertinkite ritininių guolių be gedimų tikimybę P(t), kai t=10 h, jei guolio tarnavimo laikas apibūdinamas Veibulio skirstiniu su parametrais t0 = 104

– – –

kur ženklai ir П reiškia sumą ir sandaugą.

Naujiems produktams T=0 ir Pni(T)=1.

Ant pav. 1.10 parodytos staigių gedimų nebuvimo, laipsniškų gedimų tikimybės kreivės ir veikimo be gedimų tikimybių kreivės, kai kartu veikia staigūs ir laipsniški gedimai. Iš pradžių, kai laipsniško gedimo dažnis yra mažas, kreivė seka PB(t) kreivę, o vėliau staigiai krenta.

Laipsniškų gedimų laikotarpiu jų intensyvumas, kaip taisyklė, yra daug kartų didesnis nei staigių gedimų.

Perdirbtų gaminių patikimumo ypatumai Pirminiai gedimai laikomi nepataisomiems gaminiams, pirminiai ir pakartotiniai gedimai – atkuriamiems gaminiams. Visi argumentai ir terminai, susiję su nepataisomais produktais, taikomi pirminiams perdirbtų gaminių gedimams.

Atnaujintų gaminių veikimo grafikai 1 pav. yra orientaciniai.

1.11.a ir darbo pav. 1.11. b perdirbti produktai. Pirmajame rodomi darbo, remonto ir prevencijos (apžiūros) laikotarpiai, antrame – darbo laikotarpiai. Laikui bėgant darbo laikotarpiai tarp remonto darbų trumpėja, o remonto ir priežiūros laikotarpiai didėja.

Atkurtų gaminių nesugedusios savybės apibūdinamos reikšme (t) – vidutiniu gedimų skaičiumi per laiką t (t) =

– – –

Kaip žinoma. Staigių gaminio gedimų atveju laiko pasiskirstymo iki gedimo dėsnis yra eksponentinis su intensyvumu. Jei gaminys sugedus pakeičiamas nauju (atstatomas gaminys), tada susidaro gedimų srautas, kurio parametras (t) nepriklauso nuo t, t.y. (t) = const ir yra lygus intensyvumui. Laikoma, kad staigių gedimų srautas yra stacionarus, t. y. vidutinis gedimų skaičius per laiko vienetą yra pastovus, įprastas, kai vienu metu įvyksta ne daugiau kaip vienas gedimas ir be pasekmių, o tai reiškia gedimų atsiradimo tarpusavio nepriklausomybę. skirtingais (nepersidengiančiais) laiko intervalais.

Stacionariam, įprastam gedimų srautui (t)= =1/T, kur T yra vidutinis laikas tarp gedimų.

Atkuriamų produktų laipsniškų gedimų nepriklausomas svarstymas yra įdomus, nes atkūrimo laikas po laipsniško gedimo paprastai yra žymiai ilgesnis nei po staigių gedimų.

Bendrai veikiant staigiems ir laipsniškiems gedimams, pridedami gedimų srautų parametrai.

Laipsniškų (dėvėjimosi) gedimų srautas tampa nejudantis, kai veikimo laikas t yra daug didesnis už vidutinę reikšmę. Taigi, esant normaliam laiko iki gedimo pasiskirstymui, gedimo dažnis monotoniškai didėja (žr. 1.6 pav. c), o gedimo greičio parametras (t) pirmiausia padidėja, tada prasideda virpesiai, kurie mažėja 1 / lygyje (pav. 1.12). Stebimi maksimumai (t) atitinka vidutinį pirmosios, antrosios, trečiosios ir tt kartų nesėkmės laiką.

Sudėtinguose gaminiuose (sistemose) gedimo srauto parametras laikomas gedimo srauto parametrų suma. Komponentų srautai gali būti vertinami pagal mazgus arba pagal įrenginių tipus, pavyzdžiui, mechaniniai, hidrauliniai, elektriniai, elektroniniai ir kiti (t) = 1(t) + 1(t) + …. Atitinkamai vidutinis laikas tarp gaminio gedimų (įprasto veikimo metu)

– – –

kur Tr Tp Trem - vidutinė veikimo laiko, prastovos, remonto reikšmė.

4. PAGRINDINIŲ ELEMENTŲ VEIKSMAI

TECHNINĖS SISTEMOS

4.1 Elektrinės darbingumas Patvarumą – vieną iš svarbiausių mašinų patikimumo savybių – lemia gaminių techninis lygis, priimta techninės priežiūros ir remonto sistema, darbo sąlygos ir darbo režimai.

Sugriežtinus vieno iš parametrų (apkrovos, greičio ar laiko) darbo režimą, padidėja atskirų elementų susidėvėjimo greitis ir sutrumpėja mašinos eksploatavimo laikas. Atsižvelgiant į tai, racionalaus mašinos veikimo režimo pagrindimas yra būtinas siekiant užtikrinti patvarumą.

Mašinų elektrinių darbo sąlygoms būdingi kintami apkrovos ir greičio darbo režimai, didelis dulkių kiekis ir dideli aplinkos oro temperatūros svyravimai bei vibracija eksploatacijos metu.

Šios sąlygos lemia variklių ilgaamžiškumą.

Jėgainės temperatūros režimas priklauso nuo aplinkos temperatūros. Variklio konstrukcija turi užtikrinti normalų veikimą esant C aplinkos temperatūrai.

Vibracijos intensyvumas mašinų veikimo metu įvertinamas pagal virpesių dažnį ir amplitudę. Šis reiškinys sukelia padidėjusį dalių susidėvėjimą, atsipalaiduoja tvirtinimo detalės, degalų ir tepalų nuotėkį ir kt.

Pagrindinis kiekybinis elektrinės ilgaamžiškumo rodiklis yra jos ištekliai, priklausantys nuo eksploatavimo sąlygų.

Reikia pažymėti, kad variklio gedimas yra dažniausia mašinos gedimų priežastis. Tuo pačiu metu dauguma gedimų atsiranda dėl eksploatacinių priežasčių: staigus leistinos apkrovos viršijimas, užterštos alyvos ir degalų naudojimas ir kt. Variklio darbo režimui būdinga išvystyta galia, alkūninio veleno sukimosi dažnis, darbinė temperatūra alyva ir aušinimo skystis. Kiekvienai variklio konstrukcijai yra nustatytos optimalios šių rodiklių reikšmės, kurioms esant bus maksimalus variklių naudojimo efektyvumas ir ilgaamžiškumas.

Indikatorių reikšmės smarkiai nukrypsta užvedant, šildant ir stabdant variklį, todėl, siekiant užtikrinti ilgaamžiškumą, būtina pagrįsti variklių naudojimo būdus šiais etapais.

Variklis paleidžiamas dėl to, kad suspaudimo takto pabaigoje cilindruose esantis oras įkaista iki temperatūros tc, kuri pasiekia degalų savaiminio užsidegimo temperatūrą tt. Paprastai laikoma, kad tc tT +1000 С. Yra žinoma, kad tт = 250...300 °С. Tada variklio užvedimo sąlyga yra tc 350 ... 400 °С.

Oro temperatūra tc, °C suspaudimo takto pabaigoje priklauso nuo slėgio p ir aplinkos temperatūros bei cilindro-stūmoklio grupės susidėvėjimo laipsnio:

– – –

kur n1 yra suspaudimo politropo eksponentas;

pc yra oro slėgis suspaudimo takto pabaigoje.

Suspaudimo metu smarkiai susidėvėjus cilindro-stūmoklio grupei, dalis oro iš cilindro pro tarpus patenka į karterį. Dėl to pc ir atitinkamai tc reikšmės taip pat mažėja.

Alkūninio veleno sukimosi greitis daro didelę įtaką cilindro-stūmoklio grupės nusidėvėjimui. Jis turi būti pakankamai aukštas.

Priešingu atveju nemaža dalis oro suspaudimo metu išsiskiriančios šilumos perduodama per aušinimo skysčio cilindrų sieneles; šiuo atveju n1 ir tc reikšmės mažėja. Taigi, sumažėjus alkūninio veleno apsisukimų dažniui nuo 150 iki 50 aps./min., n1 reikšmė sumažėja nuo 1,32 iki 1,28 (4.1 pav., a).

Variklio techninė būklė yra svarbi užtikrinant patikimą užvedimą. Didėjant susidėvėjimui ir tarpai cilindrų-stūmoklių grupėje mažėja slėgis pc ir didėja variklio veleno užvedimo greitis, t.y. minimalus alkūninio veleno greitis, nmin, kuriam esant galima patikima paleidimas. Ši priklausomybė parodyta fig. 4.1, b.

– – –

Kaip matyti, esant pc = 2 MPa, n = 170 aps./min., tai yra tinkamų paleidimo įrenginių riba. Toliau didėjant dalių susidėvėjimui, variklio užvesti neįmanoma.

Užvedimo galimybei didelę įtaką turi alyvos buvimas ant cilindrų sienelių. Alyva prisideda prie cilindro sandarinimo ir žymiai sumažina jo sienelių susidėvėjimą. Esant priverstiniam alyvos tiekimui prieš paleidimą, cilindrų susidėvėjimas paleidimo metu sumažėja 7 kartus, stūmoklių - 2 kartus, stūmoklių žiedų - 1,8 karto.

Variklio elementų susidėvėjimo greičio Vn priklausomybė nuo veikimo laiko t parodyta fig. 4.3.

Per 1 ... 2 minutes po paleidimo susidėvėjimas daug kartų viršija pastovios būsenos vertę darbo sąlygomis. Taip yra dėl prastų paviršių tepimo sąlygų pradiniu variklio veikimo laikotarpiu.

Taigi, norint užtikrinti patikimą startą esant teigiamai temperatūrai, minimalų variklio elementų susidėvėjimą ir didžiausią patvarumą, eksploatacijos metu būtina laikytis šių taisyklių:

Prieš pradėdami, pasirūpinkite alyvos tiekimu į frikcinius paviršius, kuriems reikia siurbti alyvą, alkūninį veleną su starteriu arba rankiniu būdu be degalų tiekimo;

Variklio užvedimo metu užtikrinti maksimalų degalų tiekimą ir nedelsiant jo sumažinimą užvedus iki tuščiosios eigos;

Esant žemesnei nei 5 °С temperatūrai, variklis turi būti pašildytas be apkrovos, palaipsniui didinant temperatūrą iki darbinių verčių (80...90 °С).

Susidėvėjimui įtakos turi ir į kontaktinius paviršius patenkančios alyvos kiekis. Šį kiekį lemia variklio alyvos siurblio tiekimas (4.3 pav.). Diagrama rodo, kad variklis veiktų be problemų, alyvos temperatūra turi būti bent 0 ° C, kai alkūninio veleno greitis yra n900 aps./min. Esant neigiamai temperatūrai, alyvos kiekis bus nepakankamas, dėl to neatmetama trinties paviršių pažeidimai (guolių tirpimas, cilindrų dilimas).

– – –

Pagal grafiką taip pat galima nustatyti, kad esant 1 tm \u003d 10 ° C alyvos temperatūrai, variklio veleno greitis neturi viršyti 1200 aps./min., o esant tu \u003d 20 ° C - 1 550 aps./min. Esant bet kokiam greičiui ir apkrovos sąlygomis aptariamas variklis gali dirbti be padidėjusio susidėvėjimo esant tM=50 °C temperatūrai. Taigi, variklis turi būti šildomas, palaipsniui didinant veleno greitį, kylant alyvos temperatūrai.

Variklio elementų atsparumas dilimui apkrovos režimu įvertinamas pagrindinių dalių nusidėvėjimo greičiu esant pastoviam greičiui ir kintamam degalų tiekimui arba kintamam droselio atidarymui.

Didėjant apkrovoms, didėja kritiškiausių dalių, lemiančių variklio tarnavimo laiką, absoliuti nusidėvėjimo greičio vertė (4.4 pav.). Tuo pačiu metu padidėja mašinos naudojimo efektyvumas.

Todėl norint nustatyti optimalų variklio apkrovos režimą, reikia atsižvelgti ne į absoliučią, o į konkrečias rodiklių Vi, MG/h reikšmes. 4.4. Susidėvėjimo greičio ir stūmoklių žiedų priklausomybė nuo dyzelino galios N: 1-3 - žiedų skaičiai

– – –

Taigi, norint nustatyti racionalų variklio veikimo režimą, reikia nubrėžti kreivės tg/p = (p) liestinę iš pradžios.

Vertikalus, einantis per sąlyčio tašką, nustato racionalų apkrovos režimą esant tam tikram variklio alkūninio veleno greičiui.

Diagramos liestinė tg = (p) nustato režimą, kuris užtikrina minimalų nusidėvėjimo greitį; tuo pačiu metu nusidėvėjimo rodikliai, atitinkantys racionalų variklio veikimo režimą, atsižvelgiant į ilgaamžiškumą ir naudojimo efektyvumą, laikomi 100%.

Reikėtų pažymėti, kad valandinių degalų sąnaudų pokyčio pobūdis yra panašus į priklausomybę tg \u003d 1 (pe) (žr. 4.5 pav.), o specifinės degalų sąnaudos yra panašios į priklausomybę tg / р \u003d 2 ( р). Dėl to variklio darbas tiek nusidėvėjimo rodiklių, tiek degalų vartojimo efektyvumo požiūriu mažos apkrovos režimais yra ekonomiškai nenaudingas. Tuo pačiu metu, esant pervertintam degalų tiekimui (padidėjusi p vertė), smarkiai padidėjus nusidėvėjimo indikatoriams ir sutrumpėjus variklio tarnavimo laikui (25...

30 %, o p padidėjimas 10 %.

Panašios priklausomybės galioja įvairių konstrukcijų varikliams, o tai rodo bendrą modelį ir tikslingumą naudoti variklius esant maksimaliai apkrovai.

Esant įvairiems sūkiams, variklio elementų atsparumas dilimui vertinamas keičiant alkūninio veleno sukimosi greitį esant pastoviam degalų tiekimui aukšto slėgio siurbliu (dyzeliniams varikliams) arba esant pastoviai droselio padėčiai (karbiuratoriniams varikliams).

Greičio režimo keitimas turi įtakos mišinio susidarymo ir degimo procesams, taip pat mechaninėms ir šiluminėms variklio dalių apkrovoms. Didėjant alkūninio veleno greičiui, tg ir tg/N reikšmės didėja. Tai sukelia cilindro ir stūmoklio grupės jungiamųjų dalių temperatūros padidėjimas, taip pat dinaminių apkrovų ir trinties jėgų padidėjimas.

Alkūninio veleno sukimosi dažniui nukritus žemiau nurodytos ribos, susidėvėjimo greitis gali padidėti dėl hidrodinaminio tepimo režimo pablogėjimo (4.6 pav.).

Alkūninio veleno guolių specifinio nusidėvėjimo pobūdis, priklausomai nuo jo sukimosi dažnio, yra toks pat kaip ir cilindro-stūmoklio grupės dalių.

Minimalus nusidėvėjimas stebimas esant n = 1400...1700 aps./min. ir yra 70...80 % susidėvėjimo esant maksimaliam greičiui. Padidėjęs susidėvėjimas esant dideliam greičiui atsiranda dėl padidėjusio slėgio ant atramų ir padidėjusios darbinių paviršių bei tepalo temperatūros, o esant mažam greičiui - pablogėjus atramos alyvos pleišto veikimo sąlygoms.

Taigi kiekvienai variklio konstrukcijai yra nustatytas optimalus greičio režimas, kuriame pagrindinių elementų specifinis susidėvėjimas bus minimalus, o variklio patvarumas – maksimalus.

Variklio temperatūros režimas veikimo metu paprastai įvertinamas pagal aušinimo skysčio arba alyvos temperatūrą.

– – –

800 1200 1600 2000 aps./min. pav. 4.6. Geležies (CFe) ir chromo (CCg) koncentracijos alyvoje priklausomybės nuo alkūninio veleno sūkių skaičiaus n Bendras variklio susidėvėjimas priklauso nuo aušinimo skysčio temperatūros. Yra optimalus temperatūros režimas (70 ... 90 ° C), kuriame variklio susidėvėjimas yra minimalus. Varikliui perkaitus sumažėja alyvos klampumas, deformuojasi detalės, suyra alyvos plėvelė, o tai lemia didesnį detalių susidėvėjimą.

Korozijos procesai turi didelę įtaką cilindrų įdėklų nusidėvėjimui. Esant žemai variklio temperatūrai (70 °C), atskiros rankovės paviršiaus vietos sudrėkinamos vandens kondensatu, kuriame yra sieros junginių ir kitų korozinių dujų degimo produktai. Vyksta elektrocheminės korozijos procesas, kai susidaro oksidai. Tai prisideda prie intensyvaus korozinio-mechaninio cilindrų susidėvėjimo. Žemos temperatūros poveikį variklio susidėvėjimui galima pavaizduoti taip. Jei susidėvėjimą laikysime esant 75 °C alyvos ir vandens temperatūrai, tai esant t \u003d 50 °C, nusidėvėjimas bus 1,6 karto didesnis, o esant t \u003d - 25 °C - 5 kartus daugiau.

Tai reiškia vieną iš sąlygų, užtikrinančių variklių ilgaamžiškumą - darbą esant optimaliam temperatūros režimui (70 ... 90 ° C).

Kaip parodė variklio susidėvėjimo pokyčių, esant netvirtai eksploatacijai, pobūdžio tyrimo rezultatai, tokių dalių, kaip cilindrų įdėklai, stūmokliai ir žiedai, pagrindiniai ir švaistiklio guolių korpusai, susidėvėjimas padidėja 1,2–1,8 karto.

Pagrindinės priežastys, lemiančios dalių nusidėvėjimo intensyvumą nestabiliais režimais, palyginti su pastoviais, yra inercinių apkrovų padidėjimas, tepalo eksploatavimo sąlygų ir jo valymo pablogėjimas, normalaus kuro degimo sutrikimas. Neatmetama galimybė pereiti nuo skystos trinties prie ribinės trinties su alyvos plėvelės plyšimu, taip pat padidėjęs korozinis nusidėvėjimas.

Patvarumui didelę įtaką daro karbiuratorių variklių pokyčių intensyvumas. Taigi, esant p = 0,56 MPa ir n = 0,0102 MPa/s, viršutinių suspaudimo žiedų nusidėvėjimo intensyvumas yra 1,7 karto, o švaistiklio guolių - 1,3 karto didesnis nei pastovios būsenos sąlygomis (n = 0). ). Esant tokiai pačiai apkrovai n padidėjus iki 0,158 MPa/s, švaistiklio guolis susidėvi 2,1 karto daugiau nei esant n = 0.

Taigi mašinų veikimo metu būtina užtikrinti variklio darbo režimo pastovumą. Jei tai neįmanoma, perėjimas iš vieno režimo į kitą turėtų būti atliekamas sklandžiai. Tai padidina variklio ir transmisijos elementų tarnavimo laiką.

Pagrindinę įtaką variklio veikimui iš karto po jo sustabdymo ir vėlesnio užvedimo metu daro dalių, alyvos ir aušinimo skysčio temperatūra. Esant aukštai temperatūrai, sustabdžius variklį, tepalas teka iš cilindro sienelių, todėl užvedus variklį padidėja detalių susidėvėjimas. Sustojus aušinimo skysčio cirkuliacijai, aukštos temperatūros zonoje susidaro garų užraktai, dėl kurių dėl netolygaus sienų aušinimo deformuojasi cilindrų bloko elementai ir atsiranda įtrūkimų. Perkaitinto variklio nutildymas taip pat sukelia cilindro galvutės sandarumo pažeidimą dėl nevienodo bloko ir galios kaiščių medžiagų linijinio plėtimosi koeficiento.

Norint išvengti šių gedimų, rekomenduojama variklį išjungti esant ne aukštesnei nei 70 °C vandens temperatūrai.

Aušinimo skysčio temperatūra turi įtakos specifinėms degalų sąnaudoms.

Tuo pačiu metu optimalus režimas efektyvumo požiūriu maždaug sutampa su minimalaus nusidėvėjimo režimu.

Degalų sąnaudų padidėjimą esant žemai temperatūrai daugiausia lemia nepilnas jo degimas ir trinties sukimo momento padidėjimas dėl didelio alyvos klampumo. Padidėjusį variklio įkaitimą lydi šiluminės dalių deformacijos ir degimo procesų sutrikimai, o tai taip pat padidina degalų sąnaudas. Jėgainės ilgaamžiškumą ir patikimumą nulėmė griežtas įvažiavimo taisyklių ir racionalių variklio dalių įvedimo režimų laikymasis paleidimo metu.

Serijiniai varikliai pradiniu eksploatavimo laikotarpiu turi būti preliminariai įvažinėti iki 60 valandų gamintojo nustatytais režimais. Varikliai įvažinėjami tiesiogiai gamybinėse ir remonto gamyklose 2...3 val.. Per šį laikotarpį nebaigiamas detalių paviršinio sluoksnio formavimo procesas, todėl pradiniu mašinos eksploatavimo laikotarpiu būtina toliau įjungti variklį. Pavyzdžiui, naujo ar kapitaliai suremontuoto buldozerio variklio DZ-4 įvažiavimas be apkrovos yra 3 val., po to mašina be apkrovos važiuojama transporto režimu 5,5 val.. Paskutinėje įvažinėjimo stadijoje buldozeris palaipsniui įveikiamas apkraunamas dirbant įvairiomis pavaromis 54 valandas.Įvažinėjimo trukmė ir efektyvumas priklauso nuo krovimo sąlygų ir naudojamų tepalų.

Patartina paleisti variklį esant apkrovai, kai galia yra N \u003d 11 ... 14,5 kW, kai veleno greitis yra n \u003d 800 aps./min., ir palaipsniui didinant galią iki 40 kW vardine n vertė.

Veiksmingiausias tepalas, naudojamas dirbant dyzeliniuose varikliuose, šiuo metu yra DP-8 alyva su 1 tūrio priedu. % dibenzildisulfido arba dibenzilheksasulfido, o klampumas 6...8 mm2/s esant 100°C temperatūrai.

Galima žymiai paspartinti dyzelinių dalių įpylimą gamyklos įvažinėjimo metu, į degalų įpylimą ALP-2 priedo. Nustatyta, kad suintensyvėjus cilindrų-stūmoklių grupės dalių dilimui dėl abrazyvinio priedo veikimo, galima pasiekti visišką jų paviršių įvažinėjimą ir stabilizuoti alyvos sąnaudas atliekoms. Gamyklinis trumpalaikis įvažiavimas (75...100 min.) naudojant ALP-2 priedą užtikrina beveik tokią pat dalių įpylimo kokybę, kaip ir ilgalaikis 52 valandų įvažiavimas naudojant standartinį kurą be priedų. . Tuo pačiu metu dalių susidėvėjimas ir alyvos sąnaudos atliekoms yra beveik vienodos.

Priedas ALP-2 yra organometalinis aliuminio junginys, ištirpintas dyzelinėje alyvoje DS-11 santykiu 1:3. Priedas lengvai tirpsta dyzeliniame kure ir pasižymi aukštomis antikorozinėmis savybėmis. Šio priedo veikimas pagrįstas tuo, kad degimo procese susidaro smulkiai dispersinės kietos abrazyvinės dalelės (aliuminio oksidas arba chromo oksidas), kurios, patekusios į trinties zoną, sudaro palankias sąlygas įsibėgėti dalių paviršiais. ALP-2 priedas labiausiai veikia viršutinio chromuoto stūmoklio žiedo, pirmojo stūmoklio griovelio galus ir viršutinę cilindro įdėklo dalį.

Atsižvelgiant į didelį cilindrų-stūmoklių grupės dalių nusidėvėjimą variklius su šiuo priedu įveikiant, organizuojant bandymus būtina automatizuoti degalų tiekimą. Tai leis griežtai reguliuoti degalų tiekimą su priedu ir taip pašalins katastrofiško nusidėvėjimo galimybę.

4.2. Transmisijos elementų veikimas Transmisijos elementai veikia esant didelėms smūgio ir vibracijos apkrovoms plačiame temperatūrų diapazone, esant didelei drėgmei ir dideliam abrazyvinių dalelių kiekiui aplinkoje. Priklausomai nuo transmisijos konstrukcijos, jos įtaka mašinos patikimumui labai skiriasi. Geriausiu atveju transmisijos elementų gedimų dalis sudaro apie 30% viso mašinos gedimų skaičiaus. Patikimumo didinimo tvarka pagrindiniai mašinų transmisijos elementai gali būti skirstomi taip: sankaba - 43%, pavarų dėžė - 35%, transmisija - 16%, galinės ašies pavarų dėžė - 6% visų transmisijos gedimų skaičiaus.

Mašinos transmisiją sudaro šie pagrindiniai elementai:

frikcinės sankabos, pavarų reduktoriai, stabdžių įtaisai ir valdymo pavaros.Todėl kiekvieno iš išvardytų elementų atžvilgiu patogu atsižvelgti į transmisijos veikimo režimus ir ilgaamžiškumą.

Frikcinės sankabos. Pagrindiniai sankabų darbiniai elementai yra frikciniai diskai (buldozerių šoninės sankabos, mašinų transmisijų sankabos). Dideli disko trinties koeficientai (= 0,18 ... 0,20) lemia reikšmingą slydimo darbą. Šiuo atžvilgiu mechaninė energija paverčiama šilumine energija ir vyksta intensyvus diskų susidėvėjimas. Detalių temperatūra dažnai siekia 120 ... 150 ° C, o frikcinių diskų paviršių - 350 ... 400 ° C. Dėl to frikcinės sankabos dažnai yra mažiausiai patikimas jėgos perdavimo elementas.

Frikcinių diskų ilgaamžiškumą daugiausia lemia operatoriaus veiksmai ir priklauso nuo reguliavimo darbų kokybės, mechanizmo techninės būklės, darbo režimų ir kt.

Mašinos elementų nusidėvėjimo greičiui didelę įtaką daro trinties paviršių temperatūra.

Šilumos susidarymo procesą sankabos diskų trinties metu galima apytiksliai apibūdinti tokia išraiška:

Q=M*(d – t)/2E

čia Q – šilumos kiekis, išsiskiriantis slystant; M – sankabos perduodamas momentas; - slydimo laikas; E - mechaninis šilumos ekvivalentas; d, t - atitinkamai priekinių ir varomųjų dalių kampinis greitis.

Kaip matyti iš aukščiau pateiktos išraiškos, šilumos kiekis ir diskų paviršių įkaitimo laipsnis priklauso nuo slydimo trukmės ir sankabų varomųjų ir varomųjų dalių kampinių greičių, kuriuos, savo ruožtu, lemia operatoriaus veiksmai.

Diskams sunkiausios yra darbo sąlygos esant m = 0. Variklio sukabinimui su transmisija tai atitinka užvedimo momentą.

Frikcinių diskų veikimo sąlygos apibūdinamos dviem laikotarpiais. Pirma, kai įjungiama sankaba, trinties diskai artėja vienas prie kito (0-1 skyrius). Priekinių dalių kampinis greitis d yra pastovus, o varomųjų dalių t lygus nuliui. Diskams prisilietus (taškas a), automobilis pajuda. Varomųjų dalių kampinis greitis mažėja, o varomųjų dalių didėja. Paslysta diskai ir laipsniškas q ir m reikšmės (taškas c).

Trikampio abc plotas priklauso nuo kampinių greičių d, t ir laiko intervalo 2 - 1 t.y. apie parametrus, kurie lemia slystant išsiskiriančios šilumos kiekį. Kuo mažesnis skirtumas 2 - 1 ir q - m, tuo žemesnė disko paviršių temperatūra ir mažesnis jų susidėvėjimas.

Sankabos įjungimo trukmės įtakos transmisijos blokų apkrovai pobūdis. Staigiai atleidus sankabos pedalą (minimalus darbo ciklas), sankabos varomojo veleno sukimo momentas gali gerokai viršyti teorinę variklio sukimo momento vertę dėl besisukančių masių kinetinės energijos. Tokio momento perkėlimo galimybė paaiškinama sukibimo koeficiento padidėjimu, susijusį su slėginės plokštės spyruoklių tamprumo jėgomis ir laipsniškai judančios slėgio plokštės masės inercijos jėga. Šiuo atveju atsirandančios dinaminės apkrovos dažnai sukelia trinties diskų darbinių paviršių sunaikinimą, o tai neigiamai veikia sankabos ilgaamžiškumą.

Pavarų reduktoriai. Mašinų pavarų dėžių eksploatavimo sąlygos pasižymi didelėmis apkrovomis ir įvairiais apkrovos bei greičio režimų pokyčiais. Krumpliaračio dantų nusidėvėjimo greitis skiriasi plačiame diapazone.

Ant pavarų dėžių velenų intensyviausiai dėvisi velenų judamojo sujungimo su slydimo guoliais vietos (kakliukai), taip pat velenų spygliuotos dalys. Riedėjimo ir slydimo guolių susidėvėjimo greitis yra atitinkamai 0,015...0,02 ir 0,09...0,12 µm/h. Pavarų dėžių velenų įspraustos dalys susidėvi 0,08 ... 0,15 mm per 1000 valandų.

Čia pateikiamos pagrindinės padidėjusio pavarų dėžės dalių susidėvėjimo priežastys: krumpliaračio dantims ir slydimo guoliams - abrazyvinių ir nuovargio drožlių (įdubimų) buvimas; veleno kakliams ir sandarinimo įtaisams - abrazyvo buvimas; velenų įstrižoms atkarpoms – plastinė deformacija.

Vidutinis krumpliaračių tarnavimo laikas 4000...6000 val.

Pavarų dėžių nusidėvėjimo greitis priklauso nuo šių eksploatacinių faktorių: greičio, apkrovos, temperatūros veikimo režimų; tepalo kokybė; abrazyvinių dalelių buvimas aplinkoje. Taigi, didėjant dažniui, variklio veleno sukimosi asfalto skirstytuvo pavarų dėžės ir pagrindinės pavarų dėžės resursai mažėja.

Padidėjus apkrovai, pavarų reduktoriaus resursas mažėja, nes didėja kontaktų įtempiai įjungus. Vienas iš pagrindinių veiksnių, lemiančių kontaktinius įtempius, yra judesio surinkimo kokybė.

Netiesioginė šių įtempių charakteristika gali būti danties kontaktinio ploto matmenys.

Didelę įtaką krumpliaračių patvarumui turi tepalų kokybė ir būklė. Eksploatuojant pavarų dėžes tepalų kokybė prastėja dėl jų oksidacijos ir užteršimo susidėvėjimo produktais bei abrazyvinėmis dalelėmis, patenkančiomis į karterį iš aplinkos.

Naudojant aliejų nusidėvėjimą stabdančios savybės blogėja. Taigi, pavarų dėžių susidėvėjimas didėjant laiko intervalui tarp transmisijos alyvos keitimo didėja tiesiniu ryšiu.

Nustatant alyvos keitimo dažnumą pavarų dėžėse, būtina atsižvelgti į vieneto sąnaudas tepimo ir remonto darbams Teismas, rub./val.

Jd=C1/td+ C2/t3+ C3/to kur C1 C2, C3 – atitinkamai alyvos įpylimo, keitimo ir gedimų (gedimų) šalinimo kaštai, rub.; t3, td, atitinkamai į alyvos įpylimo, keitimo ir gedimų dažnį, h.

Optimalus alyvos keitimo intervalas atitinka minimalias vieneto sumažintas išlaidas (topt). Darbo sąlygos turi įtakos alyvos keitimo intervalui. Alyvos kokybė taip pat turi įtakos pavaros susidėvėjimui.

Tepalo pasirinkimas krumpliaračiams daugiausia priklauso nuo krumpliaračių apskritimo greičio, specifinių apkrovų ir dantų medžiagos. Esant dideliam greičiui, naudojamos mažiau klampios alyvos, kad būtų sumažinta galia, reikalinga alyvai maišyti karteryje.

Stabdžių įtaisai. Stabdžių mechanizmų veikimą lydi intensyvus trinties elementų susidėvėjimas (vidutinis nusidėvėjimo greitis 25...125 µm/h). Dėl to tokių dalių kaip stabdžių kaladėlės ir juostos resursas yra 1000...2000 val.

Stabdžių dažnis ir trukmė turi įtakos frikcinių elementų trinties paviršių temperatūrai. Dažnai ir ilgai stabdant, intensyviai įkaista frikciniai antdėklai (iki 300 ...

400 °C), dėl to mažėja trinties koeficientas ir didėja elementų susidėvėjimo greitis.

Asbesto-bakelito trinties trinkelių ir valcuotų stabdžių juostų nusidėvėjimo procesas, kaip taisyklė, apibūdinamas tiesiniu ryšiu.

Valdymo diskai. Valdymo pavarų veikimo sąlygoms būdingos didelės statinės ir dinaminės apkrovos, vibracija ir abrazyvų buvimas ant trinties paviršių.

Projektuojant mašinas naudojamos mechaninės, hidraulinės, taip pat kombinuotos valdymo sistemos.

Mechaninė pavara yra pasukama su strypais arba kitomis pavaromis (pavarų dėžėmis ir kt.). Tokių mechanizmų išteklius daugiausia lemia šarnyrinių jungčių atsparumas dilimui. Šarnyrinių jungčių ilgaamžiškumas priklauso nuo abrazyvinių dalelių kietumo ir jų skaičiaus, taip pat nuo dinaminių apkrovų verčių ir pobūdžio.

Vyrių dėvėjimosi intensyvumas priklauso nuo abrazyvinių dalelių kietumo. Veiksmingas būdas padidinti mechaninių pavarų ilgaamžiškumą eksploatacijos metu – neleisti abrazyvinėms dalelėms patekti į vyrius (sandarinti sąsajas).

Pagrindinė hidraulinės sistemos gedimų priežastis – dalių susidėvėjimas.

Hidraulinės pavaros dalių nusidėvėjimo greitis ir jų ilgaamžiškumas priklauso nuo eksploatacinių veiksnių: skysčio temperatūros, jo užterštumo laipsnio ir pobūdžio, filtravimo įtaisų būklės ir kt.

Kylant skysčio temperatūrai, taip pat pagreitėja angliavandenilių oksidacijos ir dervingų medžiagų susidarymo procesas. Šie oksidacijos produktai, nusėdę ant sienų, užteršia hidraulinę sistemą, užkemša filtro kanalus, dėl ko sugenda mašina.

Daug hidraulinės sistemos gedimų atsiranda dėl darbinio skysčio užteršimo dilimo produktais ir abrazyvinėmis dalelėmis, kurios padidina susidėvėjimą, o kai kuriais atvejais ir užstringa detalės.

Didžiausias skystyje esančių dalelių dydis nustatomas pagal filtravimo smulkumą.

Hidraulinėje sistemoje filtravimo smulkumas yra apie 10 mikronų. Didesnių dalelių buvimas hidraulinėje sistemoje atsiranda dėl dulkių prasiskverbimo per sandariklius (pavyzdžiui, hidrauliniame cilindre), taip pat dėl filtro elemento porų nevienalytiškumo. Hidraulinės pavaros elementų susidėvėjimo greitis priklauso nuo teršalų dydžio.

Nemažai teršalų patenka į hidraulinę sistemą su papildyta alyva. Vidutinis darbinio skysčio debitas mašinų hidraulinėse sistemose yra 0,025...0,05 kg/val. Tuo pačiu metu į hidraulinę sistemą su pridėta alyva įvedama 0,01 ... 0,12% teršalų, kurių 25 litrai yra 30 g, priklausomai nuo užpildymo sąlygų. Naudojimo instrukcijose rekomenduojama prieš keičiant darbinį skystį praplauti hidraulinę sistemą.

Hidraulinė sistema specialiuose įrenginiuose praplaunama žibalu arba dyzelinu.

Taigi, norint padidinti mašinų hidraulinės pavaros elementų ilgaamžiškumą, būtina atlikti priemonių rinkinį, skirtą užtikrinti darbinio skysčio grynumą ir rekomenduojamą hidraulinės sistemos šiluminį režimą, būtent:

griežtai laikytis hidraulinės sistemos naudojimo instrukcijos reikalavimų;

alyvos filtravimas prieš užpildant hidraulinę sistemą;

Filtrų, kurių filtravimo praba iki 15...20 mikronų, montavimas;

Skysčio perkaitimo prevencija mašinos veikimo metu.

4.3. Važiuoklės elementų veikimas Pagal važiuoklės konstrukciją išskiriamos vikšrinės ir ratinės transporto priemonės.

Pagrindinė vikšrinės važiuoklės gedimų priežastis – vikšrų ir vikšrų kaiščių, varomųjų ratų, ašių ir ritinėlių įvorių abrazyvinis nusidėvėjimas. Važiuoklės dalių nusidėvėjimui įtakos turi išankstinis vikšro įtempimas. Esant stipriam įtempimui, dėvėjimosi intensyvumas didėja dėl padidėjusios trinties jėgos. Esant silpnai įtampai, atsiranda stiprus takelių plakimas. Vikšrų grandinės susidėvėjimas labai priklauso nuo mašinos eksploatavimo sąlygų. Padidėjęs važiuoklės dalių susidėvėjimas paaiškinamas vandens su abrazyvu buvimu trinties zonoje ir dalių paviršių korozija. Techninė vikšrų būklė vertinama pagal vikšrų ir kaiščių susidėvėjimą. Pavyzdžiui, ekskavatorių vikšro ąsos susidėvėjimas 2,5 mm skersmens ir kaiščių nusidėvėjimas 2,2 mm yra vikšrinio vikšro ribinės būklės požymiai. Dėl didelio dalių susidėvėjimo vikšro vikšras pailgėja 5 ... 6%.

Pagrindiniai veiksniai, lemiantys rato pavaros eksploatacines savybes, yra oro slėgis padangose, įdubimas ir posvyris.

Padangų slėgis turi įtakos mašinos ilgaamžiškumui. Sumažėjus slėgiui, resurso sumažėjimą lemia didelės padangos deformacijos, jos perkaitimas ir protektoriaus dilimas. Pernelyg didelis slėgis padangose taip pat sumažina resursą, nes tai sukelia dideles apkrovas ant karkaso, ypač įveikiant kliūtį.

Padangų susidėvėjimui įtakos turi ir ratų suvedimas bei posvyrio kampas. Pirštų kampo nukrypimas nuo normos lemia protektoriaus elementų slydimą ir padidėjusį jo susidėvėjimą. Padidėjus pirštų kampui, intensyviau susidėvi išorinis protektoriaus kraštas, o vidinis – sumažėja. Kai kampo kampas nukrypsta nuo normos, slėgis perskirstomas padangos sąlyčio su žeme plokštumoje ir atsiranda vienpusis protektoriaus dilimas.

4.4. Mašinų elektros įrangos efektyvumas Elektros įranga sudaro apie 10...20% visų mašinų gedimų. Mažiausiai patikimi elektros įrangos elementai yra akumuliatoriai, generatorius ir relė-reguliatorius. Baterijos veikimo laikas priklauso nuo eksploatacinių veiksnių, tokių kaip elektrolito temperatūra ir iškrovos srovė. Akumuliatorių techninė būklė vertinama pagal faktinę jų talpą. Akumuliatoriaus talpos sumažėjimas (palyginti su nominalia verte) mažėjant temperatūrai paaiškinamas elektrolito tankio padidėjimu ir jo cirkuliacijos pablogėjimu plokščių aktyviosios masės porose. Atsižvelgiant į tai, esant žemai aplinkos temperatūrai, baterijos turi būti termiškai izoliuotos.

Akumuliatorių našumas priklauso nuo iškrovos srovės stiprumo Ip. Kuo didesnė iškrovos srovė, tuo didesnis elektrolito kiekis turi patekti į plokštes per laiko vienetą. Esant didelėms Ip vertėms, sumažėja elektrolito įsiskverbimo į plokštes gylis ir sumažėja baterijų talpa. Pavyzdžiui, esant Ip = 360 A, maždaug 0,1 mm storio aktyviosios masės sluoksnis patiria cheminių transformacijų, o akumuliatoriaus talpa siekia tik 26,8% nominalios vertės.

Didžiausia akumuliatoriaus apkrova pastebima veikiant starteriui, kai iškrovos srovė pasiekia 300 ... 600 A. Šiuo atžvilgiu patartina apriboti starterio nepertraukiamo veikimo laiką iki 5 s.

Jų intarpų dažnis labai įtakoja baterijų veikimą žemoje temperatūroje (4.20 pav.). Kuo mažiau pertraukų darbe, tuo greičiau visiškai išsikrauna akumuliatoriai, todėl patartina starterį vėl įjungti ne anksčiau kaip po 30 sekundžių.

Akumuliatorių naudojimo metu keičiasi baterijų talpa. Pradiniu laikotarpiu talpa šiek tiek padidėja dėl plokščių aktyvios masės vystymosi, o vėliau išlieka pastovi ilgą veikimo laikotarpį. Dėl plokščių susidėvėjimo sumažėja akumuliatoriaus talpa ir ji sugenda. Plokštelių susidėvėjimas susideda iš grotelių korozijos ir deformacijos, plokščių sulfatacijos, aktyviosios masės nusodinimo iš grotelių ir jos kaupimosi akumuliatoriaus korpuso apačioje. Įkraunamų baterijų veikimas taip pat prastėja dėl jų savaiminio išsikrovimo ir sumažėjusio elektrolito lygio. Savaiminį išsikrovimą gali lemti daug veiksnių, kurie prisideda prie galvaninių mikroelementų susidarymo teigiamo ir neigiamo krūvio plokštėse. Dėl to akumuliatoriaus įtampa krenta. Savaiminio išsikrovimo vertei įtakos turi katodo švino oksidacija, veikiant viršutiniuose elektrolito sluoksniuose ištirpusiam oro deguoniui, grotelių medžiagos ir aktyviosios plokščių masės nevienalytiškumas, netolygus elektrolito tankis skirtingose sekcijose. baterijos, pradinis elektrolito tankis ir temperatūra, taip pat akumuliatorių išorinių paviršių užterštumas. Esant žemesnei nei -5 oC temperatūrai, akumuliatorių savaiminio išsikrovimo praktiškai nėra.

Padidėjus temperatūrai iki 5 ° C, savaiminis išsikrovimas atsiranda iki 0,2 ... 0,3% talpos per dieną, o esant 30 ° C ir aukštesnei temperatūrai - iki 1% akumuliatoriaus talpos.

Elektrolito lygis mažėja aukštoje temperatūroje dėl vandens garavimo.

Taigi, norint padidinti baterijų ilgaamžiškumą jų veikimo metu, reikia laikytis šių taisyklių:

izoliuoti baterijas, kai naudojamos šaltu oru;

Sutrumpinkite starterio įjungimo trukmę iki minimumo su mažiausiai 30 s intervalais tarp įjungimų;

laikyti baterijas apie 0o C temperatūroje;

Griežtai laikykitės vardinio elektrolito tankio;

Venkite išorinių baterijų paviršių užteršimo;

nukritus elektrolito lygiui, įpilkite distiliuoto vandens.

Viena iš pagrindinių generatoriaus gedimo priežasčių yra jo temperatūros padidėjimas darbo metu. Generatoriaus šildymas priklauso nuo elektros įrangos elementų konstrukcijos ir techninės būklės.

4.5. Optimalaus mašinų ilgaamžiškumo nustatymo metodika Pagal optimalų mašinų ilgaamžiškumą jie reiškia ekonomiškai pagrįstą jų naudojimo laikotarpį prieš kapitalinį remontą arba eksploatacijos nutraukimą.

Mašinos ribojamos dėl bet kurios iš šių priežasčių:

mašinos tolesnio eksploatavimo negalėjimas dėl jos 1) techninės būklės;

2) tolesnio mašinos eksploatavimo netikslingumas ekonominiu požiūriu;

3) mašinos naudojimo neleistinumas saugos požiūriu.

Nustatant optimalų mašinų resursą prieš kapitalinį remontą ar eksploatacijos nutraukimą, plačiai naudojami techniniai ir ekonominiai metodai, kurie remiasi mašinų naudojimo eksploatacijos ekonominio naudingumo kriterijumi.

Panagrinėkime optimalaus mašinų ilgaamžiškumo įvertinimo technoekonominiu metodu seką. Optimalus mašinos išteklius šiuo atveju lemia minimalios vieneto sumažintos jos įsigijimo ir eksploatavimo išlaidos.

Į bendrąsias specifines sumažintas išlaidas Sud (rubliais už eksploatacijos laiko vienetą) įeina Spr - konkrečios sumažintos mašinos įsigijimo išlaidos; Cp – vidutinės mašinos našumo palaikymo vieneto išlaidos eksploatacijos metu; C - vieneto išlaidos mašinos saugojimui, priežiūrai, degalų ir tepalų papildymui ir kt.

– – –

Išraiškos analizė rodo, kad didėjant veikimo laikui T, Cp reikšmė mažėja, Cp (T) reikšmė didėja, o kaštai C išlieka pastovūs.

Šiuo atžvilgiu akivaizdu, kad kreivė, apibūdinanti bendrųjų specifinių sumažintų išlaidų pokytį, tam tikru momentu turi turėti polinkį, atitinkantį mažiausią Cmin reikšmę.

Taigi optimalus mašinos resursas prieš kapitalinį remontą ar eksploatacijos nutraukimą nustatomas pagal tikslinę funkciją

– – –

3 +1 = 2 + 2 0 + 3 0 + + 0 2 3 4 + 1 4 Paskutinė lygtis leidžia nustatyti T0 iteracijos būdu.

Atsižvelgiant į tai, kad optimalaus resurso nustatymas reikalauja daug skaičiavimų, būtina naudoti kompiuterį.

Aprašytas metodas taip pat gali būti naudojamas nustatant optimalų kapitalinio remonto mašinų ilgaamžiškumą.

Šiuo atveju tikslinėje funkcijoje (5), vietoj mašinos įsigijimo išlaidų Ср, atsižvelgiama į konkrečias sumažintas šios mašinos kapitalinio remonto išlaidas Ср:

L kr \u003d P kur S yra kapitalinio remonto kaina, rub.; E - kapitalo investicijų efektyvumo koeficientas; K - specifinė investicija, rub.; SK - likvidacinė vertė, rub.; Penktadienis - mašinos techninis našumas, vnt. / h; T - kapitalinis remontas, h.

Tikslinė funkcija nustatant optimalų kapitalinio remonto mašinų resursą turi formą Cud(T)= min [Ccr(T)+Cr(T)+C], 0TTn čia Tn yra optimali mašinos, kuri neturi buvo atliktas bet koks kapitalinis remontas.

Mokslai, profesorius M.P. Shchetinina Sos... "Vykdomasis redaktorius: E.Yu. vyresnysis meistras Gabčenko V.N. mokytojas Borovikas Sergejus Jurjevičius DUJINĖS VARIKLIŲ STATORIŲ DEFORMACIJŲ BEI MEČIŲ IR MEČIŲ GAKLŲ POSKRYČIŲ MATAVIMO KLASTERINIAI METODAI IR SISTEMOS Specialybė 05.11.16 – Informacinės-matavimo ir valdymo sistemos...»

„ILGALAIKIS IR ĮVAIRIAUSIAS UAB „RusHydro IT Co.“ ir UAB „RusHydro“ („RusHydro“) BENDRADARBIAVIMAS sieja ilgametis bendradarbiavimas ir dešimtys bendrai įgyvendintų sėkmingų projektų informacinių technologijų srityje. Vienos iš HE informacinių ir inžinerinių sistemų komplekso sukūrimo techninis projektas buvo baigtas dar 2006 m.

"Žukovas Ivanas Aleksejevičius Mokslinių pagrindų kūrimas, siekiant padidinti gręžinių gręžimo uolienose smūginių mašinų efektyvumą Specialybė 05.05.06 - Kasybos mašinos Technikos mokslų daktaro disertacijos santrauka Novosibi..."

Fizikos ir technologijos institutas (Valstybinis universitetas) 2 Rusijos nacionalinės ekonomikos ir viešojo administravimo akademija prie Prez...» 011-8-1-053 Pritok-A-4(8) LIPG.425212.001-053.01 RE Naudojimo instrukcija LIPG. 425212.001- 053.01 DĖL TURINYS ĮVADAS 1. PAGRINDINĖ INFORMACIJA 1.... "MIŠKO TVARKYMO INSTRUKCIJOS Pagal dalį..." 2017 www.svetainė - "Nemokama elektroninė biblioteka - elektroniniai ištekliai"

Šios svetainės medžiaga yra paskelbta peržiūrai, visos teisės priklauso jų autoriams.
Jei nesutinkate, kad jūsų medžiaga būtų patalpinta šioje svetainėje, parašykite mums, mes ją pašalinsime per 1-2 darbo dienas.

Nagrinėjami pagrindiniai procesai, sukeliantys mašinų efektyvumo mažėjimą: trintis, nusidėvėjimas, plastinės deformacijos, mašinos dalių nuovargis ir korozinis gedimas. Pateikiamos pagrindinės mašinų darbingumo užtikrinimo kryptys ir būdai. Aprašomi elementų ir techninių sistemų kaip visumos veikimo vertinimo metodai. Universiteto studentams. Jis gali būti naudingas automobilių, traktorių, statybos, kelių ir komunalinių mašinų aptarnavimo ir techninio eksploatavimo specialistams.

Techninė pažanga ir mašinų patikimumas.
Tobulėjant mokslo ir technologijų pažangai, iškyla vis sudėtingesnės problemos, kurių sprendimas reikalauja naujų teorijų ir tyrimo metodų kūrimo. Visų pirma, mechaninėje inžinerijoje dėl mašinų projektavimo sudėtingumo, jų techninio veikimo, taip pat technologinių procesų, norint išspręsti įrangos ilgaamžiškumo užtikrinimo problemas, reikalingas apibendrinimas ir kvalifikuotas, griežtesnis inžinerinis požiūris.

Technologijų pažanga siejama su sudėtingų modernių mašinų, instrumentų ir darbo įrangos kūrimu, nuolat didėjančiais kokybės reikalavimais, taip pat su darbo režimų griežtinimu (greičių, darbo temperatūrų, apkrovų didėjimu). Visa tai buvo pagrindas plėtoti tokias mokslo disciplinas kaip patikimumo teorija, tribotechnika, techninė diagnostika.

TURINYS
Pratarmė
1 skyrius. Techninių sistemų darbingumo užtikrinimo problema
1.1. Technologijų pažanga ir mašinos patikimumas
1.2. Tribotechnikos formavimosi ir raidos istorija
1.3. Tribotechnikos vaidmuo mašinų darbingumo užtikrinimo sistemoje
1.4. Techninių sistemų triboanalizė
1.5. Priežastys, dėl kurių sumažėjo veikiančių mašinų našumas
2 skyrius. Mašinų dalių darbinių paviršių savybės
2.1. Išsamūs profilio parametrai
2.2. Profilio parametrų tikimybinės charakteristikos
2.3. Susiliejančių dalių darbinių paviršių sąlytis
2.4. Detalės paviršinio sluoksnio medžiagos sandara ir fizikinės bei mechaninės savybės
3 skyrius
3.1. Sąvokos ir apibrėžimai
3.2. Dalių darbinių paviršių sąveika
3.3. Trintį lydintys šiluminiai procesai
3.4. Tepalo įtaka trinties procesui
3.5. Veiksniai, lemiantys trinties pobūdį
4 skyrius
4.1. Bendras nusidėvėjimo modelis
4.2. Dėvėjimo rūšys
4.3. abrazyvinis nusidėvėjimas
4.4. nuovargio nusidėvėjimas
4.5. Priepuolių dėvėjimas
4.6. Korozinis-mechaninis susidėvėjimas
4.7. Mašinos elementų nusidėvėjimo pobūdžiui ir intensyvumui įtakos turintys veiksniai
5 skyrius
5.1. Tepalų paskirtis ir klasifikacija
5.2. Tepimo rūšys
5.3. Alyvų tepimo mechanizmas
5.4. Skystų ir tepalinių tepalų savybės
5.5. Priedai
5.6. Reikalavimai alyvoms ir tepalams
5.7. Skystų ir tepalinių tepalų savybių keitimas eksploatacijos metu
5.8. Mašinos elementų būklės vertinimo kompleksinio kriterijaus suformavimas
5.9. Aliejų eksploatacinių savybių atkūrimas
5.10. Mašinų veikimo atkūrimas alyvomis
6 skyrius
6.1. Nuovargio procesų vystymosi sąlygos
6.2. Medžiagos nuovargio gedimo mechanizmas
6.3. Medžiagos nuovargio gedimo proceso matematinis aprašymas
6.4. Nuovargio parametrų skaičiavimas
6.5. Detalės medžiagos nuovargio parametrų įvertinimas pagreitinto bandymo metodais
7 skyrius
7.1. Korozijos procesų klasifikacija
7.2. Medžiagų sunaikinimo korozijos metu mechanizmas
7.3. Korozinės aplinkos įtaka dalių sunaikinimo pobūdžiui
7.4. Korozijos procesų atsiradimo sąlygos
7.5. Detalių korozijos pažeidimų tipai
7.6. Veiksniai, turintys įtakos korozijos procesų vystymuisi
7.7. Mašinos elementų apsaugos nuo korozijos metodai
8 skyrius
8.1. Bendrosios mašinos veikimo sąvokos
8.2. Mašinos patikimumo planavimas
8.3. Mašinos patikimumo programa
8.4. Mašinų gyvavimo ciklas
9 skyrius
9.1. Mašinų elementų triboanalizės rezultatų pristatymas
9.2. Mašinos elementų veikimo rodiklių nustatymas
9.3. Mašinos eksploatacijos optimizavimo modeliai
10 skyrius
10.1. Jėgainės veikimas
10.2. Transmisijos elementų veikimas
10.3. Važiuoklės elementų veikimas
10.4. Mašinų elektros įrangos veikimas
10.5. Optimalaus mašinų ilgaamžiškumo nustatymo metodika
Išvada
Bibliografija.

Nemokamai atsisiųskite elektroninę knygą patogiu formatu, žiūrėkite ir skaitykite:
Atsisiųskite knygą Techninių sistemų veikimo pagrindai, Zorin V.A., 2009 - fileskachat.com, greitai ir nemokamai atsisiųskite.

Medžiagotyros kursai klausimais ir atsakymuose, Bogodukhov S.I., Grebenyuk V.F., Sinyukhin A.V., 2005 m.
Automatinių valdymo sistemų patikimumas ir diagnostika, Beloglazovas I.N., Krivcovas A.N., Kutsenko B.N., Suslova O.V., Shirgladze A.G., 2008 m.