Krievijas Federācijas Izglītības un zinātnes ministrija

Saratovas Valsts tehniskā universitāte

A.S. Deņisovs

Tehnisko sistēmu darbspējas pamati

Mācību grāmata

Izglītībai apstiprinājusi Krievijas Federācijas universitāšu UMO

transporta līdzekļu jomā

un transporta un tehnoloģiskie kompleksi

kā mācību grāmata augstskolu studentiem,

studenti specialitātēs

"Transporta un tehnoloģiskais serviss

mašīnas un iekārtas (auto

transports)" un "Automobiļi un automobiļi

ekonomika” apmācību jomas

"Sauszemes transporta darbība

un transporta aprīkojums"

Saratova 2011

UDK 629.113.004.67

Recenzenti:

Nodaļa "Mašīnu uzticamība un remonts"

Saratovas Valsts agrārā universitāte

viņiem. N.I. Vavilovs

Tehnisko zinātņu doktors, profesors

B.P. Zagorodskis

Denisovs A.S.

D 34 Tehnisko sistēmu darbības pamats: Mācību grāmata / A.S. Deņisovs. - Saratova: Sarat. Valsts tech. un-t, 2011. - 334 lpp.

ISBN 978-5-7433-2105-6

Mācību grāmatā sniegti dati par dažādu tehnisko sistēmu saturu. Tiek analizēti mašīnu detaļu iznīcināšanas mehānikas elementi. Ir pamatoti detaļu nodiluma, noguruma atteices, korozijas, plastisko deformāciju likumi ekspluatācijas laikā. Aplūkotas metodes mašīnu darbspējas nodrošināšanas standartu pamatošanai un pielāgošanai atbilstoši ekspluatācijas apstākļiem. Pakalpojuma vajadzību apmierināšanas likumsakarības tiek pamatotas, izmantojot rindu teorijas nosacījumus.

Mācību grāmata paredzēta specialitāšu "Transporta un tehnoloģisko mašīnu un iekārtu serviss (Autotransports)" un "Automobiļi un autosaimniecība" studentiem, un to var lietot arī autoservisa, autoremonta un autotransporta uzņēmumu darbinieki.

UDK 629.113.004.67

© Saratovas štats

ISBN 978-5-7433-2105-6 Tehniskā universitāte, 2011

Denisovs Aleksandrs Sergejevičs - Tehnisko zinātņu doktors, profesors, Saratovas Valsts tehniskās universitātes "Automobiļu un automobiļu rūpniecības" katedras vadītājs.

2001. gadā ieguvis profesora akadēmisko nosaukumu, 2004. gadā ievēlēts par Krievijas Transporta akadēmijas akadēmiķi.

Denisova zinātniskā darbība A.S. ir veltīta transportlīdzekļu tehniskās ekspluatācijas teorētisko pamatu izstrādei, tehniskā stāvokļa izmaiņu modeļu sistēmas un transportlīdzekļu izmantošanas efektivitātes rādītāju pamatojumam ekspluatācijas laikā dažādos apstākļos. Viņš izstrādāja jaunas metodes transportlīdzekļu elementu tehniskā stāvokļa diagnostikai, to darbības režīmu uzraudzībai un kontrolei. Teorētiskā attīstība un eksperimentālie pētījumi Denisova A.S. veicināja jauna zinātniskā virziena nodibināšanu un apstiprināšanu mašīnu uzticamības zinātnē, kas tagad ir pazīstama kā “Mašīnu resursus taupošu apkopes un remonta ciklu veidošanās teorija”.

Denisovs A.S. ir vairāk nekā 400 publikāciju, tai skaitā: 16 monogrāfijas un rokasgrāmatas, 20 patenti, 75 raksti centrālajos žurnālos. Viņa zinātniskajā vadībā tika sagatavoti un sekmīgi aizstāvēti 3 promocijas un 21 maģistra darbs. Saratovas Valsts tehniskajā universitātē Denisovs A.S. izveidoja zinātnisko skolu, kas izstrādāja valstī un ārzemēs jau labi zināmo mašīnu apkalpošanas teoriju. Apbalvots ar goda zīmēm "Krievijas Transporta Goda darbinieks", "Krievijas Federācijas Augstākās profesionālās izglītības Goda darbinieks".

IEVADS

Tehnika (no grieķu vārda techne — māksla, prasme) ir cilvēka darbības līdzekļu kopums, kas izveidots, lai veiktu ražošanas procesus un apmierinātu sabiedrības neproduktīvās vajadzības. Tehnoloģija ietver visu izveidoto kompleksu un produktu klāstu, mašīnas un mehānismus, rūpnieciskās ēkas un būves, instrumentus un mezglus, instrumentus un sakarus, ierīces un ierīces.

Terminam "sistēma" (no grieķu systema - veselums, kas sastāv no daļām) ir plašs nozīmju klāsts. Zinātnē un tehnoloģijā sistēma ir elementu, jēdzienu, normu kopums ar attiecībām un savienojumiem starp tiem, veidojot noteiktu integritāti. Sistēmas elements tiek saprasts kā tās daļa, kas paredzēta noteiktu funkciju veikšanai un ir nedalāma daļās noteiktā apsvēruma līmenī.

Šajā darbā apskatīta tehnisko sistēmu daļa - transports un tehnoloģiskās mašīnas. Galvenā uzmanība tiek pievērsta automašīnām un tehnoloģiskajām autoservisu iekārtām. Visā kalpošanas laikā to darbības nodrošināšanas izmaksas ir 5 līdz 8 reizes lielākas nekā ražošanas izmaksas. Šo izmaksu samazināšanas pamatā ir mašīnu tehniskā stāvokļa izmaiņu modeļi ekspluatācijas laikā. Līdz 25% tehnisko sistēmu atteices izraisa apkopes personāla kļūdas, un līdz 90% negadījumu transportā, dažādās energosistēmās ir cilvēku kļūdainas darbības rezultāts.

Cilvēku rīcību, kā likums, pamato viņu pieņemtie lēmumi, kas tiek izvēlēti no vairākām alternatīvām, pamatojoties uz savākto un analizēto informāciju. Informācijas analīze balstās uz zināšanām par procesiem, kas notiek, izmantojot tehniskās sistēmas. Tāpēc, apmācot speciālistus, ir nepieciešams izpētīt mašīnu tehniskā stāvokļa izmaiņu modeļus ekspluatācijas laikā un metodes to darbības nodrošināšanai.

Šis darbs sagatavots atbilstoši izglītības standartam disciplīnā "Tehnisko sistēmu darbības pamati" specialitātei 23100 - Transporta un tehnoloģisko mašīnu un iekārtu serviss (autotransports). To var izmantot arī specialitātes "Automobiļi un autosaimniecība" studenti, apgūstot disciplīnu "Transportlīdzekļu tehniskā ekspluatācija", specialitāti 311300 "Lauksaimniecības mehanizācija" disciplīnā "Transportlīdzekļu tehniskā ekspluatācija".

PAMATJĒDZIENI TEHNISKO SISTĒMU DARBĪBAS JOMĀ

Nosūtiet savu labo darbu zināšanu bāzē ir vienkārši. Izmantojiet zemāk esošo veidlapu

Studenti, maģistranti, jaunie zinātnieki, kuri izmanto zināšanu bāzi savās studijās un darbā, būs jums ļoti pateicīgi.

Publicēts http:// www. visu labāko. lv/

KRIEVIJAS FEDERĀCIJAS IZGLĪTĪBAS UN ZINĀTNES MINISTRIJA

FEDERĀLĀS VALSTS BUDŽETA IZGLĪTĪBA

AUGSTĀKĀS IZGLĪTĪBAS IESTĀDE

"SAMARAS VALSTS TEHNISKĀ UNIVERSITĀTE"

Fakultātes sarakste

Transporta procesu un tehnoloģisko kompleksu katedra

KURSA PROJEKTS

pēc akadēmiskās disciplīnas

"Tehnisko sistēmu darbības pamati"

Pabeigts:

N.D. Cigankovs

Pārbaudīts:

O.M. Batiščeva

Samara 2017

KOPSAVILKUMS

Paskaidrojuma rakstā ir: 26 drukātas lapas, 3 attēli, 5 tabulas, 1 pieteikums un 7 atsauces.

AUTOMAŠĪNA, LADA GRANT 2190, AIZMUGURĒJĀ ATKAROŠANA, Agregātu KONSTRUKCIJA ANALĪZE, IETEKMES DARBĪBAS SAMAZINĀJUMU IETEKMĒJOŠO FAKTORI STRUKTURĒŠANA, IEVADES VADĪBAS JĒDZIENS, PARAUGU PARAMETRU NOTEIKŠANA, DAĻAS PERSONAS NOTEIKŠANA.

Šī darba mērķis ir izpētīt faktorus, kas ietekmē tehnisko sistēmu veiktspējas samazināšanos, kā arī iegūt zināšanas par laulības kvantitatīvo novērtējumu, pamatojoties uz ievades kontroles rezultātiem.

Ir pabeigti darbi pie teorētiskā materiāla izpētes, kā arī darbs ar reālām detaļām un pētāmo sistēmu paraugiem. Pamatojoties uz ievades kontroles rezultātiem, tika veikti vairāki uzdevumi: sadales likums, izbrāķēto procentuālais daudzums un produkcijas izlases komplekta apjoms, lai nodrošinātu noteikto kontroles precizitāti.

IEVADS

1. TEHNISKO SISTĒMU DARBĪBAS SAMAZINĀŠANU IETEKMĒJOŠO FAKTORI ANALĪZE

1.1 Aizmugurējās piekares dizains

1.2 Faktoru strukturēšana

1.3 Lada Grant 2190 aizmugurējo piekari ietekmējošo faktoru analīze

1.4. Analīze par procesu ietekmi uz Lada Grants aizmugurējās piekares elementu stāvokļa izmaiņām

IEVADES KONTROLES REZULTĀTI

2.1. Ievadvadības jēdziens, pamatformulas

2.2 Pārbaudiet, vai nav rupju kļūdu

2.3. Intervālu skaita noteikšana, sadalot kontroles uzdotās vērtības

2.4. Histogrammas izveide

2.5. Partijas defektu procentuālās daļas noteikšana

SECINĀJUMS

IZMANTOTO AVOTU SARAKSTS

IEVADS

Lai efektīvi vadītu mašīnu tehniskā stāvokļa maiņas procesus un pamatotu pasākumus, kuru mērķis ir samazināt mašīnu detaļu nodiluma intensitāti, katrā konkrētajā gadījumā nepieciešams noteikt virsmas nodiluma veidu. Lai to izdarītu, ir jāiestata šādi raksturlielumi: virsmu relatīvās nobīdes veids (berzes kontakta shēma); starpprodukta veids (smērvielas vai darba šķidruma veids); galvenais nodiluma mehānisms.

Pēc starpvides veida nodilumu izšķir berzes laikā bez smērvielas, berzes laikā ar smērvielu, berzes laikā ar abrazīvu materiālu. Atkarībā no detaļu materiālu, smērvielas vai abrazīvā materiāla īpašībām, kā arī no to kvantitatīvās attiecības saskarnēs, darbības laikā notiek dažāda veida virsmas iznīcināšana.

Mašīnu saskarņu reālos darbības apstākļos vienlaikus tiek novēroti vairāki nodiluma veidi. Tomēr parasti ir iespējams noteikt vadošo nodiluma veidu, kas ierobežo detaļu izturību, un nošķirt to no citiem, pavadošajiem virsmas iznīcināšanas veidiem, kas nenozīmīgi ietekmē saskarnes veiktspēju. Galvenā nodiluma veida mehānisms tiek noteikts, pētot nolietotās virsmas. Novērojot berzes virsmu nodiluma izpausmes raksturu (skrāpējumu, plaisu, šķembu pēdas, oksīda plēves iznīcināšanu) un zinot detaļu un smērvielas materiālu īpašības, kā arī datus par to esamību un raksturu. abrazīvu, nodiluma intensitāti un saskarnes darbības režīmu, ir iespējams pilnībā pamatot secinājumu par saskarnes nodiluma veidu un izstrādāt pasākumus mašīnas izturības uzlabošanai.

1. DARBA SAMAZINĀJUMU IETEKMĒJOŠO FAKTORI ANALĪZEPARTEHNISKO SISTĒMU KApacitāte

1.1 Aizmugurējās piekares dizains

Balstiekārta nodrošina elastīgu savienojumu starp virsbūvi un riteņiem, mīkstinot triecienus un triecienus, kad automašīna pārvietojas pa nelīdzeniem ceļiem. Pateicoties tā klātbūtnei, palielinās automašīnas izturība, un vadītājs un pasažieri jūtas ērti. Balstiekārtai ir pozitīva ietekme uz automašīnas stabilitāti un vadāmību, tās gludumu. Automašīnai Lada Granta aizmugurējā piekare atkārto iepriekšējo paaudžu LADA automašīnu dizainu - VAZ-2108 saimi, VAZ-2110 saimi, Kalina un Priora. Automašīnas aizmugurējā piekare ir daļēji neatkarīga, izgatavota uz elastīgas sijas ar svirām, spirālveida atsperēm un divkāršas darbības teleskopiskajiem amortizatoriem. Aizmugurējā piekares sija sastāv no divām svirām, kas savienotas ar U veida šķērssiju. Šāda sekcija nodrošina savienotāju (šķērsstieni) ar lielāku lieces stingrību un mazāku vērpes stingrību. Savienotājs ļauj svirām pārvietoties vienai pret otru nelielā diapazonā. Sviras ir izgatavotas no mainīga šķērsgriezuma caurules, kas piešķir tām nepieciešamo stingrību.Katras sviras aizmugurē ir piemetināti kronšteini amortizatora, aizmugurējā bremžu vairoga un riteņa rumbas ass piestiprināšanai. Priekšpusē staru sviras ir pieskrūvētas pie korpusa sānu elementu noņemamajiem kronšteiniem. Sviru mobilitāti nodrošina gumijas-metāla eņģes (klusie bloki), kas iespiesti sviru priekšējos galos. Amortizatora apakšējā cilpa ir piestiprināta pie sijas sviras kronšteina. Amortizators ir piestiprināts pie korpusa ar stieni ar uzgriezni. Amortizatora augšējo un apakšējo savienojumu elastību nodrošina stieņa spilveni un acī iespiestā gumijas-metāla bukse. Amortizatora stienis ir pārklāts ar gofrētu apvalku, kas pasargā to no netīrumiem un mitruma. Balstiekārtas bojājumu gadījumā amortizatora gājienu ierobežo kompresijas gājiena buferis, kas izgatavots no elastīgas plastmasas. Balstiekārtas atspere ar apakšējo spoli balstās uz atbalsta kausu (apzīmogota tērauda plāksne, kas piemetināta pie amortizatora korpusa), un ar augšējo spoli caur gumijas starpliku balstās pret korpusu. Aizmugurējā riteņa rumbas ass ir uzstādīta uz sijas sviras atloka (tā ir piestiprināta ar četrām skrūvēm). Rumba ar tajā iespiestu divrindu rullīšu gultni tiek turēta uz ass ar speciālu uzgriezni. Uzgrieznim ir gredzenveida apkakle, kas droši nofiksē uzgriezni, iespiežot to ass rievā. Rumbas gultnis ir slēgta tipa, un transportlīdzekļa darbības laikā tam nav nepieciešama regulēšana un eļļošana. Aizmugurējās piekares atsperes ir sadalītas divās klasēs: A - stingrākas, B - mazāk stingras. A klases atsperes ir marķētas ar brūnu krāsu, B klases - zilu. Transportlīdzekļa labajā un kreisajā pusē jāuzstāda vienas klases atsperes. Tās pašas klases atsperes ir uzstādītas priekšējā un aizmugurējā piekarē. Izņēmuma gadījumos B klases atsperes ir atļauts uzstādīt aizmugurējā balstiekārtā, ja priekšējā piekarē ir uzstādītas A klases atsperes A klases atsperu uzstādīšana uz aizmugurējās balstiekārtas nav pieļaujama, ja B klases atsperes ir uzstādītas priekšējā piekarē. .

1. att. Aizmugurējā piekare Lada Grant 2190

1.2 Faktoru strukturēšana

Automašīnas ekspluatācijas laikā vairāku faktoru ietekmes rezultātā (slodžu ietekme, vibrācijas, mitrums, gaisa plūsmas, abrazīvās daļiņas, kad uz automašīnas nokļūst putekļi un netīrumi, temperatūras ietekme utt.), neatgriezenisks tā tehniskā stāvokļa pasliktināšanās notiek detaļu nodiluma un bojājumu dēļ, kā arī vairāku to īpašību (elastība, plastiskums utt.) izmaiņu dēļ.

Automašīnas tehniskā stāvokļa izmaiņas ir saistītas ar tā sastāvdaļu un mehānismu darbību, ārējo apstākļu un automašīnas uzglabāšanas ietekmi, kā arī nejaušiem faktoriem. Nejauši faktori ietver slēptus defektus auto detaļās, konstrukcijas pārslodzi utt.

Galvenie pastāvīgie transportlīdzekļa tehniskā stāvokļa izmaiņu cēloņi tā ekspluatācijas laikā bija nodilums, plastiskā deformācija, noguruma bojājums, korozija, kā arī detaļu materiāla fizikālās un ķīmiskās izmaiņas (novecošanās).

Nodilums ir materiāla iznīcināšanas un atdalīšanas process no detaļu virsmām un (vai) atlikušo deformāciju uzkrāšanās to berzes laikā, kas izpaužas kā pakāpeniskas mijiedarbojošo daļu izmēra un (vai) formas izmaiņas.

Nodilums ir detaļu nodiluma procesa rezultāts, kas izpaužas kā to izmēra, formas, tilpuma un masas izmaiņas.

Atšķiriet sauso un šķidro berzi. Ar sauso berzi detaļu berzes virsmas tieši mijiedarbojas viena ar otru (piemēram, bremžu kluču berze uz bremžu trumuļiem vai diskiem vai sajūga diska berze uz spararata). Šāda veida berzi pavada palielināts detaļu berzes virsmu nodilums. Ar šķidru (vai hidrodinamisku) berzi starp detaļu berzes virsmām tiek izveidots eļļas slānis, kas pārsniedz to virsmu mikroraupjumus un nepieļauj to tiešu saskari (piemēram, kloķvārpstas gultņi līdzsvara režīmā), kas krasi samazina nodilumu. uz daļām. Praksē vairumam automašīnu mehānismu darbības laikā iepriekš minētie galvenie berzes veidi pastāvīgi mainās un nonāk viens otrā, veidojot starpposma tipus.

Galvenie nodiluma veidi ir abrazīvie, oksidatīvie, noguruma, erozīvie, kā arī nodilums, ko izraisa saķeres, skrāpējumi un nodiluma korozija.

Abrazīvs nodilums ir cieto abrazīvo daļiņu (putekļu, smilšu) griešanas vai skrāpēšanas sekas, kas iesprostoti starp savienojošo detaļu berzes virsmām. Nokļūstot starp atvērto berzes vienību berzes daļām (piemēram, starp bremžu klučiem un diskiem vai trumuļiem, starp lokšņu atsperēm utt.), cietās abrazīvās daļiņas strauji palielina to nodilumu. Slēgtos mehānismos (piemēram, dzinēja kloķa mehānismā) šāda veida berze izpaužas daudz mazākā mērā un ir abrazīvu daļiņu iekļūšanas smērvielās un tajās nodiluma produktu uzkrāšanās rezultāts (piemēram, kad savlaicīgi netiek nomainīts eļļas filtrs un eļļa dzinējā, kad savlaicīga bojātu aizsargpārsegu un smērvielu nomaiņa šarnīrsavienojumos utt.).

Oksidatīvais nodilums rodas, iedarbojoties uz agresīvas vides pārojošo daļu berzes virsmām, kuru ietekmē uz tām veidojas trauslas oksīda plēves, kuras berzes laikā tiek noņemtas, un atklātās virsmas atkal oksidējas. Šāda veida nodilums tiek novērots dzinēja cilindru-virzuļu grupas daļām, hidraulisko bremžu un sajūga cilindru daļām.

Noguruma nodilums sastāv no tā, ka detaļas materiāla cietais virsmas slānis berzes un ciklisku slodžu rezultātā kļūst trausls un sabrūk (drupinās), atsedzot mazāk cieto un nolietoto slāni, kas atrodas zem tā. Šāda veida nodilums rodas uz rites gultņu gredzenu, zobratu zobiem un zobratu riteņiem.

Erozijas nodilums rodas detaļu virsmu pakļaušanas šķidruma un (vai) gāzes plūsmām, kas pārvietojas lielā ātrumā, ar tajās esošajām abrazīvām daļiņām, kā arī elektriskās izlādes rezultātā. Atkarībā no erozijas procesa rakstura un dominējošās ietekmes uz atsevišķu daļiņu detaļām (gāze, šķidrums, abrazīvs) izšķir gāzes, kavitācijas, abrazīvo un elektrisko eroziju.

Gāzes erozija sastāv no daļas materiāla iznīcināšanas gāzes molekulu mehāniskās un termiskās iedarbības ietekmē. Gāzes erozija tiek novērota uz vārstiem, virzuļu gredzeniem un dzinēja cilindru spoguļiem, kā arī uz izplūdes sistēmas daļām.

Detaļu kavitācijas erozija rodas, ja tiek pārkāpta šķidruma plūsmas nepārtrauktība, kad veidojas gaisa burbuļi, kas, plīstot netālu no detaļas virsmas, izraisa daudzus šķidruma hidrauliskos triecienus pret metāla virsmu un tā iznīcināšanu. Motora daļas, kas nonāk saskarē ar dzesēšanas šķidrumu, ir pakļautas šādiem bojājumiem: cilindru bloka dzesēšanas apvalka iekšējie dobumi, cilindru čaulas ārējās virsmas un dzesēšanas sistēmas caurules.

Elektroerozīvais nodilums izpaužas kā detaļu virsmu erozijas nodilums izlāžu darbības rezultātā elektroniskās strāvas pārejā, piemēram, starp aizdedzes sveču elektrodiem vai slēdža kontaktiem.

Abrazīvā erozija rodas, ja detaļu virsmas mehāniski ietekmē šķidruma plūsmās esošās abrazīvās daļiņas (hidroabrazīvā erozija) un (vai) gāze (gāzveida erozija), un tā ir raksturīga ārējām automašīnas virsbūves daļām (riteņu arkas, dibens utt.). . Iestrēgšanas nodilums rodas detaļu materiāla satveršanas, dziļas izvilkšanas un pārvietošanas no vienas virsmas uz otru rezultātā, kā rezultātā uz detaļu darba virsmām parādās skrāpējumi, to iesprūšana un iznīcināšana. Šāds nodilums rodas, ja rodas lokāli kontakti starp berzes virsmām, uz kurām pārmērīgas slodzes un ātruma, kā arī eļļošanas trūkuma dēļ saplīst eļļas plēve, notiek spēcīga metāla daļiņu karsēšana un “metināšana”. Tipisks piemērs ir kloķvārpstas iestrēgšana un starpliku rotācija motora eļļošanas sistēmas darbības traucējumu gadījumā. Nodilums ir mehānisks detaļu nodilums, kas saskaras ar nelielām svārstībām. Ja tajā pašā laikā agresīvas vides ietekmē uz pārojošo detaļu virsmām notiek oksidatīvie procesi, tad nodilums notiek fretting korozijas laikā. Šāds nodilums var rasties, piemēram, kloķvārpstas tapu un to gultņu saskares vietās cilindru blokā un gultņu vāciņos.

Automašīnu detaļu plastiskās deformācijas un iznīcināšana ir saistīta ar attiecīgi kaļamo (tērauda) vai trauslo (čuguna) detaļu materiālu ražības vai stiprības robežu sasniegšanu vai pārsniegšanu. Šie bojājumi parasti rodas automašīnas ekspluatācijas noteikumu pārkāpuma (pārslodzes, nepareizas saimniekošanas, kā arī ceļu satiksmes negadījuma) rezultātā. Dažreiz pirms detaļu plastiskās deformācijas notiek to nodilums, kas izraisa ģeometrisko izmēru izmaiņas un detaļas drošības rezerves samazināšanos.

Detaļu noguruma atteice rodas pie cikliskām slodzēm, kas pārsniedz detaļas metāla izturības robežu. Šajā gadījumā notiek pakāpeniska noguruma plaisu veidošanās un augšana, kas noved pie detaļas iznīcināšanas noteiktā slodzes ciklu skaitā. Šādi bojājumi rodas, piemēram, pie atsperēm un asu vārpstām transportlīdzekļa ilgstošas ​​darbības laikā ekstremālos apstākļos (ilglaicīgas pārslodzes, zema vai augsta temperatūra).

Korozija uz detaļu virsmām rodas detaļas materiāla ķīmiskās vai elektroķīmiskās mijiedarbības rezultātā ar agresīvu vidi, izraisot metāla oksidēšanos (rūsēšanu) un rezultātā stiprības samazināšanos un nolietošanos. detaļu izskats. Ziemā uz ceļiem lietotajiem sāļiem, kā arī izplūdes gāzēm ir visspēcīgākā kodīga iedarbība uz automašīnu daļām. Mitruma aizturēšana uz metāla virsmām spēcīgi veicina koroziju, kas īpaši raksturīga slēptiem dobumiem un nišām.

Novecošana ir detaļu un ekspluatācijas materiālu fizikālo un ķīmisko īpašību izmaiņas automašīnas vai tās detaļu ekspluatācijas laikā un uzglabāšanas laikā ārējās vides (sasilšanas vai dzesēšanas, mitruma, saules starojuma) ietekmē. Tātad novecošanās rezultātā gumijas izstrādājumi zaudē savu elastību un plaisā, degvielā, eļļās un ekspluatācijas šķidrumos notiek oksidatīvi procesi, kas maina to ķīmisko sastāvu un noved pie to ekspluatācijas īpašību pasliktināšanās.

Automašīnas tehniskā stāvokļa izmaiņas būtiski ietekmē ekspluatācijas apstākļi: ceļa apstākļi (ceļa tehniskā kategorija, ceļa seguma veids un kvalitāte, nogāzes, kalnu nogāzes, ceļa izliekuma rādiusi), satiksmes apstākļi (smaga pilsētas satiksme, satiksme pa lauku ceļiem), klimatiskie apstākļi (apkārtējā temperatūra, mitrums, vēja slodze, saules starojums), sezonas apstākļi (putekļi vasarā, netīrumi un mitrums rudenī un pavasarī), vides agresivitāte (jūras gaiss, sāls uz ūdens). ceļu ziemā, kas palielina koroziju), kā arī transporta apstākļus (transportlīdzekļu iekraušana).

Galvenie pasākumi, kas samazina detaļu nodiluma ātrumu transportlīdzekļa ekspluatācijas laikā, ir: savlaicīga aizsargpārsegu kontrole un nomaiņa, kā arī filtru (gaisa, eļļas, degvielas) nomaiņa vai tīrīšana, kas novērš abrazīvu daļiņu iekļūšanu detaļu berzes virsmās. ; savlaicīga un kvalitatīva piestiprināšanas, regulēšanas (vārstu un motora ķēdes spriegojuma regulēšana, riteņu savirzes leņķi, riteņu gultņi u.c.) un eļļošanas (eļļas nomaiņa un uzpildīšana dzinējā, ātrumkārbā, aizmugurējā tiltā, nomaiņa un papildināšana) veikšana. eļļas uz rumbas riteņiem utt.) darbi; savlaicīga virsbūves apakšas aizsargpārklājuma atjaunošana, kā arī riteņu arkas aizsargājošā spārnu uzlikas uzstādīšana.

Lai samazinātu auto detaļu un, pirmkārt, virsbūves koroziju, nepieciešams uzturēt to tīrību, savlaicīgi rūpēties par krāsojumu un tā atjaunošanu, veikt virsbūves dobumu un citu korozijai pakļauto detaļu pretkorozijas apstrādi.

Apkalpojams ir automašīnas stāvoklis, kurā tas atbilst visām normatīvās un tehniskās dokumentācijas prasībām. Ja automašīna neatbilst vismaz vienai normatīvās un tehniskās dokumentācijas prasībai, tā tiek uzskatīta par bojātu.

Darba stāvoklis ir tāds automašīnas stāvoklis, kurā tas atbilst tikai tām prasībām, kas raksturo tās spēju veikt noteiktās (transporta) funkcijas, t.i., automašīna ir darbināma, ja tā var pārvadāt pasažierus un kravas, neapdraudot satiksmes drošību. . Ekspluatējams transportlīdzeklis var būt bojāts, piemēram, ar zemu eļļas spiedienu dzinēja eļļošanas sistēmā, sabojātu izskatu u.tml. Ja transportlīdzeklis neatbilst vismaz vienai no prasībām, kas raksturo tā spēju veikt transportēšanas darbus, tas tiek uzskatīts par nederīgu.

Automašīnas pāreju uz bojātu, bet darbināmu stāvokli sauc par bojājumu (darba stāvokļa pārkāpums), bet uz nelietojamu stāvokli par atteici (darba stāvokļa pārkāpumu). darbspējas nodiluma deformācijas daļa

Automašīnas robežstāvoklis ir stāvoklis, kurā tā turpmāka izmantošana paredzētajam mērķim ir nepieņemama, ekonomiski nelietderīga vai tā ekspluatācijas vai veiktspējas atjaunošana nav iespējama vai nepraktiska. Tādējādi automašīna nonāk robežstāvoklī, kad parādās neatgriezeniski drošības prasību pārkāpumi, nepieņemami palielinās tās ekspluatācijas izmaksas vai notiek neatgriezeniska tehnisko īpašību izvade ārpus pieļaujamām robežām, kā arī nepieļaujami samazinās ekspluatācijas efektivitāte.

Automašīnas pielāgošanās spējas izturēt procesus, kas rodas iepriekš minēto kaitīgo vides ietekmju rezultātā, automašīnai pildot savas funkcijas, kā arī tās piemērotība sākotnējo īpašību atjaunošanai tiek noteikta un kvantificēta, izmantojot uzticamības rādītājus.

Uzticamība ir objekta, tai skaitā automašīnas vai tā sastāvdaļu īpašība noteiktajā laikā uzturēt visu parametru vērtību, kas raksturo spēju veikt nepieciešamās funkcijas noteiktos lietošanas režīmos un apstākļos, apkopi, remontu, glabāšanu. un transportēšana. Uzticamība kā īpašība raksturo un ļauj kvantitatīvi noteikt, pirmkārt, transportlīdzekļa un tā sastāvdaļu pašreizējo tehnisko stāvokli, otrkārt, cik ātri mainās to tehniskais stāvoklis, darbojoties noteiktos ekspluatācijas apstākļos.

Uzticamība ir sarežģīta automašīnas un tās sastāvdaļu īpašība un ietver tādas īpašības kā uzticamība, izturība, apkope un uzglabājamība.

1.3 Lada Grant 2190 aizmugurējo piekari ietekmējošo faktoru analīze

Apsveriet faktorus, kas ietekmē automašīnas veiktspējas samazināšanos.

Darbības traucējumi un bojājumi var būt ar jebkuru automašīnu, īpaši attiecībā uz balstiekārtu. Tas ir saistīts ar faktu, ka piekare kustības laikā pieļauj pastāvīgu vibrāciju, mīkstina triecienus un uzņem visu automašīnas svaru, ieskaitot pasažierus un bagāžu. Pamatojoties uz to, Grant lifta korpusā ir vairāk pakļauts lūzumiem nekā sedanam, jo ​​liftback korpusam ir lielāks bagāžas nodalījums, kas paredzēts lielākam svaram. Pirmā problēma, ar kuru saskaras visbiežāk, ir klauvēšana vai svešs troksnis. Šajā gadījumā ir jāpārbauda amortizatori, jo tie ir jānomaina savlaicīgi, un tie bieži var neizdoties. Iemesls var būt arī nepilnīgi pievilktas amortizatora stiprinājuma skrūves. Tāpat ar spēcīgu triecienu var tikt bojātas ne tikai bukses, bet arī paši statīvi. Tad remonts būs nopietnāks un dārgāks. Pēdējais balstiekārtas klauvēšanas iemesls var būt salūzusi atspere (2. att.) Papildus klauvēšanai jums jāpārbauda piekares mehānisms, vai nav pilienu. Ja tiek atrastas šādas pēdas, tas var norādīt tikai uz vienu lietu - amortizatoru darbības traucējumiem. Ja viss šķidrums izplūst un amortizators izžūst, tad, kad tas ietriecas caurumā, balstiekārta piedāvās sliktu pretestību, un trieciena vibrācija būs ļoti spēcīga. Šīs problēmas risinājums ir pavisam vienkāršs – nomainiet nolietoto elementu. Pēdējais darbības traucējums, kas rodas Grantā, ir bremzējot vai paātrinot, automašīna ved uz sāniem. Tas norāda, ka šajā pusē viens vai divi amortizatori ir nolietoti un nokarājušies nedaudz vairāk nekā pārējie. Šī iemesla dēļ ķermenim ir liekais svars.

1.4. Analīze par procesu ietekmi uz Lada Grants aizmugurējās piekares elementu stāvokļa izmaiņām

Lai novērstu negadījumus uz ceļa, ir nepieciešams savlaicīgi diagnosticēt automašīnu kopumā un jo īpaši kritiskās sastāvdaļas. Labākā un kvalificētākā vieta, kur atrast bojātu aizmugurējo balstiekārtu, ir autoserviss. Automašīnas kustības laikā piekares tehnisko stāvokli varat novērtēt arī paši. Braucot ar mazu ātrumu pa nelīdzeniem ceļiem, balstiekārtai jādarbojas bez sitieniem, čīkstēšanas un citām svešām skaņām. Pēc braukšanas pāri šķērslim transportlīdzeklis nedrīkst šūpoties.

Balstiekārtas pārbaudi vislabāk var apvienot ar riepu un riteņu gultņu stāvokļa pārbaudi. Vienpusējs riepas protektora nodilums norāda uz aizmugurējās piekares sijas deformāciju.

Šajā sadaļā tika apskatīti un analizēti faktori, kas ietekmē transportlīdzekļa veiktspējas samazināšanos. Faktoru ietekme noved pie agregāta un visa transportlīdzekļa veiktspējas zuduma, tāpēc ir nepieciešams veikt preventīvus pasākumus faktoru samazināšanai. Galu galā abrazīvs nodilums ir cieto abrazīvo daļiņu (putekļu, smilšu) griešanas vai skrāpēšanas sekas, kas iesprostoti starp savienojošo daļu berzes virsmām. Nokļūstot starp atvērto berzes vienību berzes daļām, cietās abrazīvās daļiņas strauji palielina to nodilumu.

Tāpat, lai novērstu bojājumus un palielinātu aizmugurējās piekares kalpošanas laiku, stingri jāievēro automašīnas ekspluatācijas noteikumi, izvairoties no tās darbības ekstremālos apstākļos un ar pārslodzēm, tas pagarinās kritisko detaļu kalpošanas laiku.

2. LAULĪBAS KVANTITATĪVAIS NOVĒRTĒJUMS R DAĻĀSEIEVADES KONTROLES REZULTĀTI

2.1 Ievadvadības jēdziens, pamatformulas

Kvalitātes kontrole attiecas uz produkta vai procesa, no kura atkarīga produkta kvalitāte, kvantitatīvo vai kvalitatīvo īpašību atbilstības pārbaudi noteiktajām tehniskajām prasībām.

Produkta kvalitātes kontrole ir ražošanas procesa neatņemama sastāvdaļa, un tās mērķis ir pārbaudīt uzticamību tā ražošanas, patēriņa vai darbības procesā.

Preču kvalitātes kontroles būtība uzņēmumā ir iegūt informāciju par objekta stāvokli un iegūtos rezultātus salīdzināt ar rasējumos, standartos, piegādes līgumos, tehniskajās specifikācijās ierakstītajām prasībām.

Kontrole ietver produktu pārbaudi pašā ražošanas procesa sākumā un ekspluatācijas apkopes laikā, nodrošinot, ka gadījumā, ja tiek novirzītas no reglamentētajām kvalitātes prasībām, tiek veikti korektīvie pasākumi, kas vērsti uz kvalitatīvu produktu ražošanu, pienācīgu apkopi laikā. darbība un pilnīga klientu prasību apmierināšana.

Ar ienākošo preču kvalitātes kontroli jāsaprot to produktu kvalitātes kontrole, kas paredzēti lietošanai produktu ražošanā, remontā vai ekspluatācijā.

Galvenie ievades kontroles uzdevumi var būt:

Ar augstu uzticamību iegūt kontrolei iesniegto produktu kvalitātes novērtējumu;

Nodrošināsim pēc vienādām metodēm un pēc vienādiem kontroles plāniem veikto produktu kvalitātes novērtēšanas rezultātu savstarpējas atzīšanas nepārprotamību;

Preču kvalitātes atbilstības noteikšana noteiktajām prasībām, lai savlaicīgi iesniegtu pretenzijas piegādātājiem, kā arī operatīvajam darbam ar piegādātājiem, lai nodrošinātu nepieciešamo produkcijas kvalitātes līmeni;

Noteiktajām prasībām neatbilstošu produktu palaišanas ražošanā vai remonta novēršana, kā arī autorizācijas protokoli saskaņā ar GOST 2.124.

Kvalitātes kontrole ir viena no galvenajām funkcijām kvalitātes vadības procesā. Šī ir arī apjomīgākā funkcija pielietoto metožu ziņā, kas ir daudzu darbu priekšmets dažādās zināšanu jomās. Kontroles vērtība slēpjas tajā, ka tā ļauj laikus atklāt kļūdas, lai tās ātri izlabotu ar minimāliem zaudējumiem.

Ienākošās preces kvalitātes kontrole attiecas uz to preču kontroli, kuras saņem patērētājs un kas paredzētas lietošanai produktu ražošanā, remontā vai ekspluatācijā.

Tās galvenais mērķis ir novērst defektus un produktu atbilstību noteiktajām vērtībām.

Veicot ievades kontroli, tiek izmantoti plāni un procedūras produktu kvalitātes statistiskās pieņemšanas kontroles veikšanai uz alternatīva pamata.

Ievades kontrolē izmantotās metodes un līdzekļi tiek izvēlēti, ņemot vērā prasības kontrolējamo produktu kvalitātes rādītāju mērīšanas precizitātei. Materiāltehniskās apgādes, ārējās sadarbības nodaļas kopā ar tehniskās kontroles, tehnisko un juridisko pakalpojumu nodaļu veido prasības piegādāto produktu kvalitātei un klāstam saskaņā ar līgumiem ar piegādātāju uzņēmumiem.

Jebkuram nejauši izvēlētam produktam nav iespējams iepriekš noteikt, vai tas būs uzticams. No diviem vienas un tās pašas markas dzinējiem vienā drīzumā var rasties kļūmes, bet otrs būs izmantojams ilgu laiku.

Šajā kursa projekta daļā mēs noteiksim laulības kvantitatīvo novērtējumu partijā, pamatojoties uz ievades kontroles rezultātiem, izmantojot izklājlapu Microsoft Excel. Ir dota tabula ar laika vērtībām līdz pirmajai kļūmei Lada Grant 2190 izlaišanas dēļ (1. tabula), šī tabula būs sākotnējie dati, lai aprēķinātu atkritumu procentuālo daudzumu un produktu parauga skaitu.

2. tabula Laiks līdz pirmajai kļūmei

2.2 Rupja kļūdu pārbaude

Rupja kļūda (nepazīt) - šī ir viena mērījumu sērijā iekļauta mērījuma rezultāta kļūda, kas dotajiem apstākļiem krasi atšķiras no pārējiem šīs sērijas rezultātiem. Bruto kļūdu avots var būt pēkšņas mērījumu apstākļu izmaiņas un pētnieka pieļautās kļūdas. Tie ietver instrumenta bojājumu vai triecienu, nepareizu mērinstrumenta skalas nolasījumu, nepareizu novērošanas rezultāta reģistrēšanu, haotiskas mērinstrumentu barojošā sprieguma parametru izmaiņas utt. Starp iegūtajiem rezultātiem uzreiz redzami garām, jo. tās ļoti atšķiras no citām vērtībām. Miss klātbūtne var ievērojami izkropļot eksperimenta rezultātu. Taču nepārdomāta mērījumu noraidīšana, kas krasi atšķiras no citiem rezultātiem, var izraisīt arī būtisku mērījumu raksturlielumu izkropļojumu. Tāpēc sākotnējā eksperimentālo datu apstrādē ir ieteicams pārbaudīt jebkuru mērījumu kopumu, lai noteiktu bruto izlaidumu klātbūtni, izmantojot "trīs sigmu" statistisko testu.

"Trīs sigmu" kritērijs tiek piemērots mērījumu rezultātiem, kas sadalīti saskaņā ar parasto likumu. Šis kritērijs ir uzticams mērījumu skaitam n>20…50. Vidējo aritmētisko un standarta novirzi aprēķina, neņemot vērā galējās (aizdomīgās) vērtības. Šajā gadījumā rupja kļūda (miss) ir rezultāts, ja starpība pārsniedz 3 y.

Parauga minimālās un maksimālās vērtības tiek pārbaudītas attiecībā uz rupju kļūdu.

Šajā gadījumā ir jāatmet visi mērījumu rezultāti, kuru novirzes no vidējā aritmētiskā pārsniedz 3 , un spriedums par vispārējās populācijas dispersiju tiek veikts, pamatojoties uz atlikušajiem mērījumu rezultātiem.

Metode 3 parādīja, ka sākotnējo datu minimālā un maksimālā vērtība nav rupja kļūda.

2.3 Intervālu skaita noteikšana, sadalot uzdevumunkontroles vērtības

Lai izveidotu histogrammu, ir svarīgi izvēlēties optimālo nodalījumu, jo, palielinoties intervāliem, sadales blīvuma novērtējuma detalizācija samazinās, un, intervālam samazinoties, tā vērtības precizitāte samazinās. Lai izvēlētos optimālo intervālu skaitu n Bieži tiek piemērots Stērdžesa likums.

Stērgesa noteikums ir empīrisks noteikums, lai noteiktu optimālo intervālu skaitu, kuros, veidojot tā sadalījuma blīvuma histogrammu, tiek sadalīts nejaušā lieluma novērotais variāciju diapazons. Nosaukts amerikāņu statistiķa Herberta Stērgesa vārdā.

Iegūtā vērtība tiek noapaļota līdz tuvākajam veselam skaitlim (3. tabula).

Sadalīšana intervālos tiek veikta šādi:

Apakšējā robeža (n.g.) ir definēta kā:

3. tabula Atstatumu tabula

Vidējā vērtība min
Vidējā vērtība maks
MAX FOR MIN
Izkliede
PAR Par MIN
Izkliede
rupja kļūda 3? (min)
rupja kļūda 3? (maks.)
Intervālu skaits
Intervāla garums

Augšējā robeža (b.g.) ir definēta kā:

Nākamā apakšējā robeža būs vienāda ar augšējo iepriekšējo intervālu.

Intervāla numurs, augšējās un apakšējās robežas vērtības ir norādītas 4. tabulā.

4. tabula Robežu definīciju tabula

Intervāla numurs

2.4 Histogrammas veidošana

Lai izveidotu histogrammu, ir jāaprēķina intervālu vidējā vērtība un to vidējā varbūtība. Intervāla vidējo vērtību aprēķina šādi:

Intervāla un varbūtības vidējo vērtību vērtības ir parādītas 5. tabulā. Histogramma ir parādīta 3. attēlā.

5. tabula Vidējo vērtību un varbūtību tabula

Intervāla viduspunkts	To ievades kontroles rezultātu skaits, kas ietilpst šajās robežās	Varbūtība

3. att. Histogramma

2.5. Partijas defektu procentuālās daļas noteikšana

Defekts ir katra atsevišķa preces neatbilstība noteiktajām prasībām, un preci, kurai ir vismaz viens defekts, sauc par defektīvu ( laulības, bojāti produkti). Produkti bez defektiem tiek uzskatīti par labiem.

Defekta esamība nozīmē, ka parametra faktiskā vērtība (piemēram, L e) neatbilst norādītajai parametra normalizētajai vērtībai. Tāpēc laulības neesamības nosacījumu nosaka šāda nevienlīdzība:

d min? L d? d maks.,

Kur d min, d max - parametra mazākās un lielākās maksimālās pieļaujamās vērtības, iestatot tā pielaidi.
Defektus raksturojošo parametru sarakstu, veidu un maksimālās pieļaujamās vērtības nosaka preces kvalitātes rādītāji un dati, kas norādīti uzņēmuma ražotās produkcijas normatīvajā un tehniskajā dokumentācijā.

Atšķirt labojams ražošanas defekts Un galīgais ražošanas defekts. Koriģējamie izstrādājumi ir produkti, kurus ir tehniski iespējams un ekonomiski iespējams labot ražošanas uzņēmuma apstākļos; līdz galam - preces ar defektiem, kuru novēršana ir tehniski neiespējama vai ekonomiski neizdevīga. Šādas preces ir jāiznīcina kā ražošanas atkritumi, vai arī ražotājs tos pārdod par cenu, kas ir ievērojami zemāka nekā tāda pati prece bez defektiem ( preces ar atlaidi).

Līdz atklāšanas brīdim var būt produkta ražošanas defekts iekšējais(noteikts ražošanas stadijā vai rūpnīcas noliktavā) un ārējā(konstatējis pircējs vai cita persona, kas lieto šo preci, bojāta prece).

Darbības laikā sistēmas veiktspēju raksturojošie parametri mainās no sākotnējā (nominālā) y n līdz robežai y n. Ja parametra vērtība ir lielāka vai vienāda ar y, tad prece tiek uzskatīta par bojātu.

Parametra robežvērtība mezgliem, kas nodrošina ceļu drošību, tiek ņemta ar varbūtības vērtību b = 15%, bet visām pārējām vienībām un mezgliem pie b = 5%.

Aizmugurējā piekare ir atbildīga par ceļu satiksmes drošību, tāpēc varbūtība b = 15%.

Ja b = 15%, robežvērtība ir 16,5431, visi izstrādājumi, kuru izmērītais parametrs ir vienāds vai lielāks par šo vērtību, tiks uzskatīti par bojātiem.

Tādējādi kursa projekta otrajā sadaļā tika noteikta kontrolējamā parametra robežvērtība, pamatojoties uz pirmā veida kļūdu.

SECINĀJUMS

Kursa projekta pirmajā daļā tika apskatīti un analizēti ietekmējošie faktori, kas ietekmē automašīnas veiktspējas samazināšanos. Tika ņemti vērā arī faktori, kas tieši ietekmē izvēlēto mezglu - lodveida savienojumu. Faktoru ietekme noved pie agregāta un visa transportlīdzekļa veiktspējas zuduma, tāpēc ir nepieciešams veikt preventīvus pasākumus faktoru samazināšanai. Galu galā abrazīvs nodilums ir cieto abrazīvo daļiņu (putekļu, smilšu) griešanas vai skrāpēšanas sekas, kas iesprostoti starp savienojošo daļu berzes virsmām. Nokļūstot starp atvērto berzes vienību berzes daļām, cietās abrazīvās daļiņas strauji palielina to nodilumu.

Tāpat, lai novērstu bojājumus un palielinātu aizmugurējās piekares kalpošanas laiku, stingri jāievēro automašīnas ekspluatācijas noteikumi, izvairoties no tās darbības ekstremālos apstākļos un ar pārslodzēm, tas pagarinās kritisko detaļu kalpošanas laiku.

Kursa projekta otrajā daļā tika noteikta kontrolējamā parametra robežvērtība, pamatojoties uz pirmā veida kļūdu.

IZMANTOTO AVOTU SARAKSTS

1. Tehnoloģisko instrukciju krājums automašīnas Lada Grant apkopei un remontam AS "Avtovaz", 2011, Toljati

2. Avdejevs M.V. uc Mašīnu un iekārtu remonta tehnoloģija. - M.: Agropromizdat, 2007.

3. Borts A.D., Zakin Ya.Kh., Ivanov Yu.V. Automašīnas tehniskā stāvokļa diagnostika. M.: Transports, 2008. 159 lpp.

4. Gribkovs V.M., Karpekins P.A. TO un TR transportlīdzekļu aprīkojuma rokasgrāmata. M.: Rosseļhozizdat, 2008. 223 lpp.

Mitināts vietnē Allbest.ru

...

Līdzīgi dokumenti

Rūpniecisko iekārtu kalpošanas laiku nosaka detaļu nodilums, to virsmu izmēra, formas, masas vai stāvokļa izmaiņas nodiluma, t.i., paliekošās deformācijas no iedarbojošām slodzēm, berzes laikā noārdoties virsējam slānim.

abstrakts, pievienots 07/07/2008


Mehānisma detaļu nodilums darbības laikā. Ritošo gultņu berzes bloka darbības apstākļu apraksts. Galvenie nodiluma veidi un nolietoto detaļu virsmas formas. Sliežu ceļu un rites elementu virsmas sagrābšana dziļu skrāpējumu veidā.

tests, pievienots 18.10.2012


Nodilums sausās berzes, robežeļļošanas dēļ. Abrazīvs, oksidatīvs un korozīvs nodilums. Izšķīdušā gaisa un ūdens negatīvās ietekmes uz hidraulisko sistēmu darbību iemesli. Tērauda izturības samazināšanas mehānisms.

tests, pievienots 27.12.2016


Sistēmas uzticamības indikatori. Tehnisko līdzekļu kompleksa bojājumu klasifikācija. To darba stāvokļa atjaunošanas varbūtība. Automātisko sistēmu darbības apstākļu analīze. Metodes to uzticamības uzlabošanai projektēšanas un ekspluatācijas laikā.

abstrakts, pievienots 04.02.2015


Tehnisko sistēmu dzīves cikla koncepcija un galvenie posmi, to uzticamības un drošības nodrošināšanas līdzekļi. Organizatoriskie un tehniskie pasākumi uzticamības uzlabošanai. Pārkāpumu un ārkārtas situāciju diagnostika, to novēršana un nozīme.

prezentācija, pievienota 01.03.2014


Tehnisko sistēmu pastāvēšanas un attīstības likumsakarības. Analoģijas lietošanas pamatprincipi. Izgudrojuma problēmu risināšanas teorija. Ideāla risinājuma atrašana tehniskai problēmai, sistēmu idealitātes noteikumi. Su-Field analīzes principi.

kursa darbs, pievienots 12.01.2015


Darba vides dinamika vadības ierīcēs un hidrauliskās pneimatiskās piedziņas sistēmu elementos, Reinoldsa numurs. Šķidruma plūsmas ierobežotājs. Laminārā šķidruma kustība īpašās tehniskajās sistēmās. Tehnisko sistēmu hidropneimatiskās piedziņas.

kursa darbs, pievienots 24.06.2015


Galvenie tehnisko sistēmu uzticamības kvantitatīvie rādītāji. Uzticamības uzlabošanas metodes. Sistēmas uzticamības blokshēmas aprēķins. Aprēķins sistēmai ar paaugstinātu elementu uzticamību. Aprēķins sistēmai ar strukturālu dublēšanos.

kursa darbs, pievienots 12.01.2014


Izgudrojuma problēmu risināšanas mehānismu pamatošana uz tehnisko sistēmu attīstības likumiem. Sistēmas daļu pilnības un to ritma koordinācijas likums. Sistēmas enerģijas vadītspēja, tās idealitātes pakāpes palielināšanās, pāreja no makro uz mikro līmeni.

kursa darbs, pievienots 01.09.2013


Mašīnu uzticamība un veiktspējas kritēriji. Spriedze, saspiešana, vērpes. Materiāla fizikālās un mehāniskās īpašības. Rotācijas kustības mehāniskā pārraide. Savstarpējās aizvietojamības teorijas būtība, rites gultņi. Būvmateriāli.

"LEKCIJAS KURSS PAR DISCIPLĪNU "TEHNISKO SISTĒMU DARBĪBAS SPĒJAS PAMATI" 1. Pamatnoteikumi un uzticamības atkarības Vispārējās atkarības..."

LEKCIJAS KURSS PAR DISCIPLĪNU

"TEHNIKAS IZPILDES PAMATI

1. Pamatnoteikumi un uzticamības atkarības

Vispārējas atkarības

Ievērojama galveno uzticamības parametru izkliede ir iepriekš noteikta

nepieciešamība to aplūkot varbūtības aspektā.

Kā tika parādīts iepriekš ar sadalījuma raksturlielumu piemēru,

Uzticamības parametri tiek izmantoti statistiskajā interpretācijā stāvokļa novērtēšanai un varbūtības interpretācijā prognozēšanai. Pirmie ir izteikti diskrētos skaitļos, tos sauc par aplēsēm varbūtības teorijā un matemātiskajā ticamības teorijā. Ar pietiekami lielu pārbaužu skaitu tie tiek uzskatīti par patiesiem uzticamības raksturlielumiem.

Apsveriet ievērojama skaita N elementu pārbaudes vai darbību, kas veiktas, lai novērtētu uzticamību laikā t (vai darbības laikā citās vienībās). Ļaujiet, lai līdz testa vai kalpošanas laika beigām būs Np darbināmi (neatteicies) elementi un n neveiksmīgi elementi.

Tad kļūmju relatīvais skaits Q(t) = n / N.

Ja testu veic kā paraugu, tad Q(t) var uzskatīt par atteices varbūtības statistisku novērtējumu vai, ja N ir pietiekami liela, par atteices varbūtību.

Nākotnē gadījumos, kad būs nepieciešams uzsvērt starpību starp varbūtības novērtējumu un patieso varbūtības vērtību, aplēse tiks papildus aprīkota ar zvaigznīti, īpaši Q*(t) Tiek novērtēta bezatteices darbības varbūtība pēc darbināmo elementu relatīvā skaita P(t) = Np/N = 1 n/N) Tā kā darbspējas laiks un atteice ir savstarpēji pretēji notikumi, to varbūtību summa ir vienāda ar 1:

P(t)) + Q(t) = 1.

Tas pats izriet no iepriekšminētajām atkarībām.

Pie t = 0 n = 0, Q(t) = 0 un Р(t) = 1.

Ja t = n = N, Q(t) = 1 un P(t) = 0.

Bojājumu laika sadalījumu raksturo laika līdz atteicei sadalījuma blīvuma funkcija f(t). () () statistiskajā f(t) interpretācijā, varbūtības interpretācijā. Šeit = n un Q ir bojāto objektu skaita pieaugums un attiecīgi kļūmju iespējamība laikā t.

Atteices un bezproblēmu darbības varbūtības blīvuma funkcijā f(t) izsaka ar atkarībām Q(t) = (); pie t = Q(t) = () = 1 P(t) = 1 – Q(t) = 1 - () = 0 () atteices koeficients o punktā (t) pretstatā sadalījuma blīvuma attiecībai

–  –  –

Apskatīsim mašīnbūvei raksturīgākā sērijveidā savienotu elementu sistēmas vienkāršākā konstrukcijas modeļa (1.2. att.), kurā katra elementa atteice izraisa sistēmas atteici, un atteices. elementi tiek uzskatīti par neatkarīgiem.

P1(t) P2(t) P3(t)

–  –  –

Р (t) = e(1 t1 + 2 t2) Šī atkarība izriet no varbūtības reizināšanas teorēmas.

Lai noteiktu atteices biežumu, pamatojoties uz eksperimentiem, vidējais laiks līdz atteicei tiek aprēķināts mt = kur N ir kopējais novērojumu skaits. Tad = 1/.

Tad, ņemot bezatteices darbības varbūtības izteiksmes logaritmu: lgР(t) =

T lg e \u003d - 0,343 t, secinām, ka caur eksperimentālajiem punktiem novilktas taisnes leņķa tangenss ir tg \u003d 0,343, no kurienes \u003d 2,3tg Izmantojot šo metodi, nav nepieciešams pabeigt testēšanu. visi paraugi.

Sistēmai Рst (t) = e it. Ja 1 \u003d 2 \u003d ... \u003d n, tad Рst (t) \u003d enit. Tādējādi tādas sistēmas bezatteices darbības varbūtība, kas sastāv no elementiem ar bezatteices darbības varbūtību saskaņā ar eksponenciālo likumu, arī pakļaujas eksponenciālajam likumam, un atsevišķu elementu atteices rādītāji summējas. Izmantojot eksponenciālās sadales likumu, ir viegli noteikt vidējo produktu skaitu i, kas noteiktā brīdī neizdosies, un vidējo produktu skaitu Np, kas turpinās darboties. Pie t0.1n Nt; Np N(1 - t).

–  –  –

Izplatījuma blīvuma līkne ir asāka un augstāka, jo mazāks S. Tā sākas no t = - un stiepjas līdz t = + ;

–  –  –

Darbības ar normālu sadalījumu ir vienkāršākas nekā ar citām, tāpēc tās bieži tiek aizstātas ar citiem sadalījumiem. Nelieliem variācijas koeficientiem S/m t normālais sadalījums labi aizstāj binomiālo, Puasona un lognormālo sadalījumu.

Kompozīcijas matemātiskā cerība un dispersija ir attiecīgi m u = m x + m y + m z ; S2u = S2x + S2y + S2z kur t x, t y, m z - gadījuma lielumu matemātiskās cerības;

1.5104 4104 Risinājums. Atrodiet kvantili uz augšu = = - 2,5; saskaņā ar tabulu nosakām, ka P (t) = 0,9938.

Sadalījumu raksturo šāda bezatteices darbības varbūtības funkcija (1.8. att.) Р(t) = 0

–  –  –

Pēkšņu un pakāpenisku bojājumu kombinēta darbība Produkta bezatteices darbības iespējamība periodā t, ja pirms tam tas darbojās laiku T, saskaņā ar varbūtības reizināšanas teorēmu ir P(t) = Pv(t)Pn(t ), kur Pv(t)=et un Pn (t)=Pn(T+t)/Pn(T) - pēkšņu un attiecīgi pakāpenisku bojājumu neesamības varbūtības.

–  –  –

–  –  –

2. Sistēmu uzticamība Vispārīga informācija Vairumam produktu uzticamība tehnoloģijā ir jānosaka, tos uzskatot par sistēmām.Sarežģītās sistēmas iedala apakšsistēmās.

No uzticamības viedokļa sistēmas var būt secīgas, paralēlas un kombinētas.

Acīmredzamākais secīgo sistēmu piemērs ir automātiskās mašīnu līnijas bez rezerves shēmām un diskdziņiem. Viņi vārdu uztver burtiski. Tomēr "secīgās sistēmas" jēdziens uzticamības problēmās ir plašāks nekā parasti. Šīs sistēmas ietver visas sistēmas, kurās kāda elementa atteice izraisa sistēmas atteici. Piemēram, mehāniskās transmisijas gultņu sistēma tiek uzskatīta par virkni, lai gan katras vārpstas gultņi darbojas paralēli.

Paralēlu sistēmu piemēri ir elektrisko mašīnu energosistēmas, kas darbojas kopējā tīklā, vairāku dzinēju lidmašīnas, kuģi ar divām mašīnām un liekās sistēmas.

Kombinēto sistēmu piemēri ir daļēji liekas sistēmas.

Daudzas sistēmas sastāv no elementiem, no kuriem katra atteices var uzskatīt par neatkarīgu. Šāds apsvērums tiek plaši izmantots darbības kļūmēm un dažreiz kā pirmais tuvinājums parametru kļūmēm.

Sistēmas var ietvert elementus, kuru parametru maiņa nosaka visas sistēmas atteici vai pat ietekmē citu elementu darbību. Šajā grupā ietilpst lielākā daļa sistēmu, ja tās ir precīzi ņemtas vērā parametru kļūmju izteiksmē. Piemēram, precīzās metāla griešanas mašīnu atteici pēc parametriskā kritērija - precizitātes zudumu - nosaka atsevišķu elementu precizitātes kumulatīvās izmaiņas: vārpstas montāža, vadotnes utt.

Sistēmā ar elementu paralēlu savienojumu ir interesanti zināt visas sistēmas bezatteices darbības varbūtību, t.i. no visiem tās elementiem (vai apakšsistēmām), sistēma bez viena, bez diviem utt. elementiem sistēmas darbspējas robežās, pat ar ievērojami samazinātu veiktspēju.

Piemēram, četru dzinēju lidmašīna var turpināt lidot pēc divu dzinēju atteices.

Identisku elementu sistēmas darbspēja tiek noteikta, izmantojot binomiālo sadalījumu.

Tiek aplūkots binomiāls m, kur eksponents m ir vienāds ar kopējo paralēli strādājošo elementu skaitu; P (t) un Q (t) - bezatteices darbības varbūtība un attiecīgi katra elementa atteice.

Mēs pierakstām binomālu sadalīšanas rezultātus ar eksponentiem attiecīgi 2, 3 un 4 sistēmām ar diviem, trim un četriem elementiem, kas darbojas paralēli:

(P + Q) 2 = P2 -\- 2PQ + Q2 = 1;

(P + Q) 2 = P3 + 3P2Q + 3PQ2 + Q3 = 1;

(P + Q) 4 = P4 + 4P3Q + 6P2Q2 + 4PQ3 + Q4 = 1.

Tajos pirmie termini izsaka visu elementu bezatteices darbības varbūtību, otrie - viena elementa atteices varbūtību un pārējo bezatteices darbību, pirmie divi termini - ne vairāku elementu atteices varbūtību. nekā viens elements (nav atteices vai viena elementa atteice) utt. Pēdējais vārds izsaka visu elementu atteices varbūtību.

Tālāk ir dotas ērtas formulas paralēlu redundantu sistēmu tehniskajiem aprēķiniem.

Sērijveidā savienotu elementu sistēmas ticamība, kas pakļaujas Veibula sadalījumam Р1(t)= un P2(t) =, atbilst arī Veibula sadalījumam Р(t) = 0, kur parametri m un t ir diezgan sarežģītas argumentu funkcijas. m1, m2, t01 un t02.

Izmantojot statistiskās modelēšanas metodi (Monte Carlo) datorā, tika uzbūvēti grafi praktiskiem aprēķiniem. Grafiki ļauj noteikt divu elementu sistēmas vidējo resursu (līdz pirmajai atteicei) kā daļu no lielākas izturības elementa vidējā resursa un sistēmas variācijas koeficientu atkarībā no vidējo resursu attiecības. un elementu variācijas koeficienti.

Trīs vai vairāk elementu sistēmai diagrammas var izmantot secīgi, un ir ērti tos izmantot elementiem augošā secībā pēc to vidējā resursa.

Izrādījās, ka ar parastajām resursa elementu variācijas koeficientu vērtībām = 0,2 ... 0,8, nav jāņem vērā tie elementi, kuru vidējais resurss ir piecas vai vairāk reizes lielāks nekā vidējais resurss. vismazāk izturīgs elements. Tāpat izrādījās, ka daudzelementu sistēmās, pat ja elementu vidējie resursi ir tuvu viens otram, nav jāņem vērā visi elementi. Jo īpaši, ja elementu resursa variācijas koeficients ir 0,4, var ņemt vērā ne vairāk kā piecus elementus.

Šie noteikumi lielā mērā ir attiecināti uz sistēmām, uz kurām attiecas citi cieši sadali.

Secīgas sistēmas uzticamība ar normālu slodzes sadalījumu pa sistēmām Ja slodzes izkliede pa sistēmām ir niecīga un elementu nestspējas ir neatkarīgas viena no otras, tad elementu atteices ir statistiski neatkarīgas un līdz ar to varbūtība Р Secīgās sistēmas bezatteices darbības ar nestspēju R zem slodzes F0 (RF0) ir vienāds ar elementu bezatteices darbības varbūtību reizinājumu:

P(RF0)= (Rj F0)=, (2.1) kur Р(Rj F0) ir j-tā elementa bezatteices darbības varbūtība ar slodzi F0; n ir elementu skaits sistēmā; FRj(F0) - j-tā elementa nestspējas sadalījuma funkcija ar nejaušā lieluma Rj vērtību, kas vienāda ar F0.

Vairumā gadījumu slodzei ir ievērojama izkliede sistēmās, piemēram, universālās mašīnas (darbgaldi, automašīnas utt.) var darbināt dažādos apstākļos. Slodzei izkliedējot pa sistēmām, sistēmas bezatteices darbības varbūtības novērtējums Р(R F) vispārējā gadījumā jāatrod, izmantojot kopējās varbūtības formulu, sadalot slodzes izkliedes diapazonu intervālos F, atrodot katrs slodzes intervāls bezatteices darbības varbūtības Р(Rj Fi) reizinājums j-tajam elementam pie fiksētas slodzes ar šīs slodzes varbūtību f(Fi)F, un pēc tam, summējot šos reizinājumus visos intervālos, Р(R F) = f (Fi)Fn P(Rj Fi) vai, pārejot uz integrāciju, Р(R F) = () , (2.2) kur f(F) - slodzes sadalījuma blīvums; FRj(F) - j-tā elementa nestspējas sadalījuma funkcija ar nestspējas vērtību Rj = F.

Aprēķini pēc formulas (2.2) parasti ir darbietilpīgi, jo tie ietver skaitlisku integrāciju, un tāpēc lielam n tos var veikt tikai datorā.

Lai P(R F) neaprēķinātu, izmantojot formulu (2.2), praksē bieži vien tiek novērtēta sistēmu bezatteices darbības iespējamība P(R Fmax) pie maksimālās iespējamās slodzes Fmax. Konkrēti ņemiet Fmax=mF (l + 3F), kur mF ir paredzamā slodze un F ir tās variācijas koeficients. Šī vērtība Fmax atbilst normāli sadalītā gadījuma lieluma F lielākajai vērtībai intervālā, kas vienāds ar sešām slodzes standartnovirzēm. Šī uzticamības novērtēšanas metode ievērojami nenovērtē aprēķināto sistēmas uzticamības rādītāju.

Zemāk mēs piedāvājam diezgan precīzu metodi secīgas sistēmas uzticamības vienkāršotai novērtēšanai normālas slodzes sadalījuma pa sistēmām gadījumā. Metodes ideja ir tuvināt sistēmas nestspējas sadalījuma likumu ar normālu sadalījumu, lai normālais likums būtu tuvu patiesajam sistēmas nestspējas samazināto vērtību diapazonā. sistēma, jo tieši šīs vērtības nosaka sistēmas uzticamības indeksa vērtību.

Salīdzinošie aprēķini datorā pēc formulas (2.2) (precīzs risinājums) un piedāvātā vienkāršotā metode, kas norādīta zemāk, parādīja, ka tās precizitāte ir pietiekama tādu sistēmu uzticamības inženiertehniskiem aprēķiniem, kurās nestspējas variācijas koeficients neatbilst. pārsniedz 0,1 ... 0,15 , un sistēmas elementu skaits nepārsniedz 10...15.

Pati metode ir šāda:

1. Iestatiet ar divām fiksēto slodžu vērtībām FA un FB. Pēc formulas (3.1.) tiek aprēķinātas sistēmas bezatteices darbības varbūtības pie šīm slodzēm. Slodzes izvēlas tā, lai, novērtējot sistēmas uzticamību, sistēmas bezatteices darbības varbūtība būtu robežās P(RFA)=0,45...0,60 un P(RFA) = 0,95...0,99, t.i. aptvertu interesējošo intervālu.

Aptuvenās slodzes vērtības var būt tuvu vērtībām FA(1+F)mF, FB(1+ F)mF,

2. Saskaņā ar tabulu. 1.1 atrast atrastajām varbūtībām atbilstošās normālā sadalījuma upA un upB kvantiles.

3. Sistēmas nestspējas sadalījuma likumu tuvina ar normālu sadalījumu ar matemātiskās cerības mR parametriem un variācijas koeficientu R. Pieņemsim, ka SR ir aproksimējošā sadalījuma standartnovirze. Tad mR - FA + upASR = 0 un mR - FB + upBSR = 0.

No iepriekšminētajām izteiksmēm mēs iegūstam izteiksmes mR un R = SR/mR:

R = ; (2.4)

4. Sistēmas Р (R F) bezatteices darbības varbūtība slodzes F normāla sadalījuma gadījumam pa sistēmām ar matemātiskās cerības m F parametriem un variācijas koeficientu R tiek atrasta parastajā veidā ar normālā sadalījuma kvantile uz augšu. Kvantiles ip aprēķina, izmantojot formulu, kas atspoguļo faktu, ka starpība starp diviem normāli sadalītiem gadījuma mainīgajiem (sistēmas nestspēju un slodzi) parasti tiek sadalīta ar matemātisko cerību, kas vienāda ar starpību starp to matemātiskajām cerībām un sakni. vidējais kvadrāts, kas vienāds ar to standartnoviržu kvadrātu summas sakni:

uz augšu = ()2 + kur n=m R /m F - nosacītā drošības robeža vidējām nestspējas un slodzes vērtībām.

Izmantosim iepriekš minēto metodi ar piemēriem.

Piemērs 1. Nepieciešams novērtēt vienpakāpes ātrumkārbas bezatteices darbības varbūtību, ja ir zināms sekojošais.

Nosacītās drošības robežas vidējām nestspējas un slodzes vērtībām ir: pārnesums 1 = 1,5; ieejas vārpstas gultņi 2 = 3 = 1,4; izejas vārpstas gultņi 4 = 5 = 1,6, izejas un ieejas vārpstas 6 = 7 = 2,0. Tas atbilst matemātiskajām cerībām par elementu nestspēju 1 = 1,5; 2 3 \u003d 1,4; 4 \u003d 5 = 1,6;

6=7=2. Bieži vien pārnesumkārbās n 6 un n7 un attiecīgi mR6 un mR7 ir daudz lielākas. Norādīts, ka transmisijas, gultņu un vārpstu nestspējas parasti tiek sadalītas ar vienādiem variācijas koeficientiem 1 = 2 = ...= 7 = 0,1, un arī slodze uz pārnesumkārbām tiek sadalīta normāli ar variācijas koeficientu. = 0,1.

Risinājums. Mēs uzstādām slodzes FA un FB. Mēs pieņemam FA = 1,3, FB = 1,1 mF, pieņemot, ka šīs vērtības sniegs tuvu nepieciešamajām sistēmu bezatteices darbības varbūtības vērtībām pie fiksētām slodzēm P(R FA) un P(R FB) .

Mēs aprēķinām visu elementu normālā sadalījuma kvantiles, kas atbilst to bezatteices darbības varbūtībai pie slodzēm FA un FB:

1 1,3 1,5 1 = = = - 1,34;

–  –  –

Pēc tabulas atrodam iegūtajai kvantilei atbilstošu nepieciešamo varbūtību: (F) = 0,965.

Piemērs 2. Iepriekš aplūkotā piemēra nosacījumiem noskaidrosim pārnesumkārbas bezatteices darbības varbūtību pie maksimālās slodzes saskaņā ar metodiku, kas tika izmantota iepriekš praktiskajos aprēķinos.

Mēs pieņemam maksimālo slodzi Fmax \u003d tp (1 + 3F) \u003d mF (1 + 3 * 0,1) \u003d 1,3 mF.

Risinājums. Zem šīs slodzes mēs aprēķinām elementu bezatteices darbības varbūtību normālā sadalījuma kvantiles 1 = - 1,333; 2=3=-0,714;

4 = 5 = - 1,875; 8 = 7 = - 3,5.

Saskaņā ar tabulu atrodam varbūtības, kas atbilst kvantilēm Р1 (R Fmax) = 0,9087;

P2(R Fmax) = P3(R Fmax) = 0,7624; P4(R Fmax) = P5(R Fmax) = 0,9695;

P6(RFmax)=P7(R Fmax)=0,9998.

Pārnesumkārbas bezatteices darbības varbūtību ar slodzi Pmax aprēķina pēc formulas (2.1). Mēs iegūstam P (P ^ Pmax) = 0,496.

Salīdzinot divu piemēru risināšanas rezultātus, redzam, ka pirmais risinājums dod ticamības novērtējumu, kas ir daudz tuvāks reālajam un augstāks nekā otrajā piemērā. Faktiskā varbūtības vērtība, kas aprēķināta datorā pēc formulas (2.2), ir 0,9774.

Ķēdes tipa sistēmas uzticamības novērtējums Sistēmas nestspēja. Bieži vien secīgās sistēmas sastāv no vieniem un tiem pašiem elementiem (slodzes vai piedziņas ķēde, zobrats, kurā elementi ir saites, zobi utt.). Ja slodze ir izkliedēta pa sistēmām, tad aptuvenu sistēmas uzticamības novērtējumu var iegūt ar vispārējo metodi, kas aprakstīta iepriekšējos punktos. Zemāk mēs piedāvājam precīzāku un vienkāršāku metodi uzticamības novērtēšanai konkrētam secīgu sistēmu gadījumam - ķēdes tipa sistēmām ar normālu elementu nestspējas un slodzes sadalījumu pa sistēmām.

No identiskiem elementiem sastāvošas ķēdes nestspējas sadalījuma likums atbilst parauga minimālā elementa sadalījumam, t.i., n skaitļu virknei, kas nejauši ņemta no elementu nestspējas normālā sadalījuma.

Šis likums atšķiras no normālā (2.1. att.) un jo nozīmīgāks ir lielāks n. Matemātiskā gaida un standartnovirze samazinās, palielinoties n. Palielinoties n, tas tuvojas dubultajam eksponenciālam. Šim ķēdes P (R F 0) nestspējas R robežsadales likumam, kur F0 ir pašreizējās slodzes vērtība, ir forma P (R F0) R/ =ee. Šeit un (0) ir sadalījuma parametri. Reālām (mazām un vidējām) n vērtībām dubultais eksponenciālais sadalījums nav piemērots izmantošanai inženiertehniskajā praksē būtisku aprēķinu kļūdu dēļ.

Piedāvātās metodes ideja ir tuvināt sistēmas nestspējas sadalījuma likumu ar parasto likumu.

Aptuvenajam un reālajam sadalījumam jābūt tuvam gan vidējā daļā, gan zemo varbūtību apgabalā (sistēmas nestspējas sadalījuma blīvuma kreisā “aste”), jo tieši šis sadalījuma apgabals nosaka sistēmas nestspējas varbūtību. bezatteices darbība. Tāpēc, nosakot aproksimējošā sadalījuma parametrus, aproksimējošā un reālā sadalījuma funkciju vienādības tiek izvirzītas pie sistēmas nestspējas mediānas vērtības, kas atbilst sistēmas bezatteices darbības varbūtībai.

Pēc aproksimācijas sistēmas bezatteices darbības varbūtība, kā parasti, tiek atrasta ar normālā sadalījuma kvantili, kas ir starpība starp diviem normāli sadalītiem gadījuma lielumiem - sistēmas nestspēju un slodzi uz to.

Elementu Rk nestspējas un sistēmas F slodzes sadalījuma likumus raksturosim ar normāliem sadalījumiem ar matemātiskām cerībām, attiecīgi m Rk un m p un standartnovirzēm S Rk un S F.

–  –  –

Ņemot to vērā un atkarībā no augšup, aprēķini pēc formulām (2.8) un (2.11) tiek veikti ar secīgu tuvinājumu metodi. Kā pirmo tuvinājumu, lai noteiktu un uzņemtu = - 1,281 (atbilst P = 0,900).

Sistēmu uzticamība ar dublēšanu Lai sasniegtu augstu uzticamību mašīnbūvē, projektēšana, tehnoloģiskie un ekspluatācijas pasākumi var nebūt pietiekami, un tad ir jāizmanto dublēšana. Īpaši tas attiecas uz sarežģītām sistēmām, kurām, palielinot elementu uzticamību, nav iespējams sasniegt nepieciešamo augstu sistēmas uzticamību.

Šeit tiek aplūkota strukturālā dublēšana, kas tiek veikta, ieviešot sistēmā liekos komponentus attiecībā pret minimāli nepieciešamo objekta struktūru un veicot tādas pašas funkcijas kā galvenās.

Redundance samazina kļūmju iespējamību par vairākām kārtām.

Piesakies: 1) pastāvīga atlaišana ar noslogotu vai karstu rezervi; 2) atlaišana, nomainot ar nenoslogotu vai aukstu gaidīšanas režīmu; 3) atlaišana ar rezerves, kas darbojas gaismas režīmā.

Redundance visplašāk tiek izmantota elektroniskajās iekārtās, kurās liekie elementi ir mazi un viegli pārslēdzami.

Redundances iezīmes mašīnbūvē: vairākās sistēmās gaidīšanas blokus izmanto kā darba vienības pīķa stundās; vairākās sistēmās dublēšana nodrošina darbspējas saglabāšanu, bet ar veiktspējas samazināšanos.

Atlaišana tīrā veidā mašīnbūvē galvenokārt tiek izmantota negadījumu briesmu gadījumā.

Transportlīdzekļos, jo īpaši automašīnās, tiek izmantota dubultā vai trīskāršā bremžu sistēma; kravas automašīnās - dubultās riepas uz aizmugurējiem riteņiem.

Pasažieru lidmašīnās tiek izmantoti 3 ... 4 dzinēji un vairākas elektriskās mašīnas. Vienas vai pat vairāku mašīnu atteice, izņemot pēdējo, neizraisa gaisa kuģa avāriju. Jūras kuģos - divas automašīnas.

Eskalatoru, tvaika katlu skaits tiek izvēlēts, ņemot vērā atteices iespējamību un remonta nepieciešamību. Tajā pašā laikā visi eskalatori var strādāt pīķa stundās. Vispārējā inženierijā kritiskās vienības izmanto dubultu eļļošanas sistēmu, dubultās un trīskāršās blīves. Mašīnās tiek izmantoti speciālo instrumentu rezerves komplekti. Rūpnīcās unikālās galvenās produkcijas iekārtas mēģina iegūt divus vai vairākus eksemplārus. Automātiskajā ražošanā tiek izmantoti akumulatori, rezerves iekārtas un pat automātisko līniju dublikātu sekcijas.

Par rezervācijas veidu var uzskatīt arī rezerves daļu izmantošanu noliktavās, rezerves riteņus transportlīdzekļiem. Rezervēšanā (vispārīgajā) jāietver arī mašīnu parka (piemēram, automašīnu, traktoru, darbgaldu) projektēšana, ņemot vērā to remonta dīkstāves laiku.

Ar pastāvīgu dublēšanu rezerves elementi vai ķēdes tiek savienotas paralēli galvenajām (2.3. att.). Visu elementu (galveno un rezerves) atteices varbūtība saskaņā ar varbūtības reizināšanas teorēmu Qst(t) = Q1(t) * Q2(t) *… Qn(t)= (), kur Qi(t) ir varbūtība i elementa kļūme.

Bezatteices darbības varbūtība Pst(t) = 1 – Qst(t) Ja elementi ir vienādi, tad Qst(t) = 1 (t) un Рst(t) = 1 (t).

Piemēram, ja Q1 = 0,01 un n = 3 (dubulti lieks), tad Pst = 0,999999.

Tātad sistēmās ar virknē savienotiem elementiem bezatteices darbības varbūtību nosaka, reizinot elementu bezatteices darbības varbūtības, savukārt sistēmā ar paralēlo savienojumu atteices varbūtību nosaka, reizinot elementa kļūme.

Ja sistēmā (2.5. att., a, b) a elementi netiek dublēti, un b elementi ir dublēti, tad sistēmas uzticamība ir Pst (t) = Pa (t) Pb (t); Pa(t) = (); Pb(t) = 1 2 ()].

Ja sistēmā ir n galvenie un m rezerves identiski elementi un visi elementi ir pastāvīgi ieslēgti, darbojas paralēli un to bezatteices darbības varbūtība P pakļaujas eksponenciālajam likumam, tad sistēmas bezatteices darbības varbūtība var nosaka no tabulas:

n+m n 2P - P2 1 P - - P2 - 2P3 6P2 - 8P3 + 3P4 10P - 20P3 + 15P4 P2 2 - 4P3 - 3P4 10P3 - 15P4 + 6P5 3 - - P3 5P4 - 4P4 - 5P4 - 4P binoma (P + Q) m + n izplešanās termiņi pēc Q=1 - P aizvietošanas un pārveidojumiem.

Atlaišanas un nomaiņas gadījumā rezerves elementi tiek ieslēgti tikai tad, ja neizdodas galvenie. Šo aktivizēšanu var veikt automātiski vai manuāli. Redundance var ietvert rezerves vienību un rīku bloku izmantošanu, kas instalēti neveiksmīgo vietā, un pēc tam šie elementi tiek uzskatīti par sistēmas daļu.

Galvenajam atteices eksponenciāla sadalījuma gadījumam mazām t vērtībām, t.i., ar pietiekami augstu elementu uzticamību, sistēmas atteices varbūtība (2.4. att.) ir vienāda ar () Qst (t).

Ja elementi ir vienādi, tad () () Qst(t).

Formulas ir derīgas, ja pārslēgšana ir absolūti uzticama. Šajā gadījumā neveiksmes varbūtība n! reizes mazāk nekā ar pastāvīgo rezervāciju.

Mazāka kļūmes iespēja ir saprotama, jo mazāk elementu ir noslogoti. Ja pārslēgšana nav pietiekami uzticama, pastiprinājumu var viegli zaudēt.

Lai saglabātu lieko sistēmu augstu uzticamību, bojāti elementi ir jālabo vai jānomaina.

Tiek izmantotas liekās sistēmas, kurās kļūmes (lieko elementu skaita ietvaros) tiek konstatētas periodisko pārbaužu laikā, un sistēmas, kurās kļūmes tiek reģistrētas, kad tās rodas.

Pirmajā gadījumā sistēma var sākt strādāt ar neveiksmīgiem elementiem.

Pēc tam tiek veikts uzticamības aprēķins par periodu no pēdējās pārbaudes. Ja ir paredzēta tūlītēja atteices noteikšana un sistēma turpina darboties elementu nomaiņas vai to darbspējas atjaunošanas laikā, tad kļūmes ir bīstamas līdz remonta beigām, un šajā laikā tiek novērtēta uzticamība.

Sistēmās ar lieku aizstāšanu lieko mašīnu vai agregātu savienojumu veic cilvēks, elektromehāniskā sistēma vai pat tīri mehāniski. Pēdējā gadījumā ir ērti izmantot sajūgus.

Uz vienas ass ir iespējams uzstādīt galveno un rezerves dzinēju ar sajūgiem, ar automātisku rezerves dzinēja aktivizēšanu pēc signāla no centrbēdzes sajūga.

Ja ir pieļaujama rezerves dzinēja (nenoslodzes rezerves) darbība tukšgaitā, tad centrbēdzes sajūgs nav uzstādīts. Šajā gadījumā arī galvenais un rezerves dzinējs ir savienots ar darba korpusu, izmantojot sajūgus, un pārnesumskaitlis no rezerves dzinēja uz darba korpusu ir nedaudz mazāks nekā no galvenā dzinēja.

Apskatīsim dublēto elementu uzticamību pāra neveiksmīgā elementa atjaunošanas periodos.

Ja mēs apzīmējam galvenā elementa atteices koeficientu, rezerves p un

Vidējais remonta laiks, tad bezatteices darbības varbūtība Р(t) = 0

–  –  –

Lai aprēķinātu šādas sarežģītas sistēmas, tiek izmantota Bayes kopējās varbūtības teorēma, kuru, piemērojot ticamībai, formulē šādi.

Sistēmas atteices varbūtība Q st \u003d Q st (X darbojas) Px + Qst (X nedarbojas) Q x, kur P x ​​un Q x ir darbspējas iespējamība un attiecīgi elementa X nedarbojamība. Formulas struktūra ir skaidra, jo P x un Q x var attēlot kā laika daļu ar darbināmu un attiecīgi nedarbojamu elementu X.

Sistēmas atteices varbūtība ar elementa X darbspēju tiek noteikta kā abu elementu atteices varbūtības reizinājums, t.i.

Q st (X nedarbojas) \u003d Q A "Q B" \u003d (1 - P A ") (1 - P B") Sistēmas atteices varbūtība, ja elements X nedarbojas Qst (X nedarbojas) \u003d Q AA "Q BB" \u003d (1 - P AA")(1 - P BB") Sistēmas atteices varbūtība vispārīgā gadījumā Qst = (1 - P A")(1 - P B")P X + (1 - P AA")( 1 - P BB")Q x .

Sarežģītās sistēmās Bayes formula ir jāpiemēro vairākas reizes.

3. Uzticamības pārbaude Mašīnu uzticamības novērtēšanas specifika, pamatojoties uz testu rezultātiem Drošuma novērtēšanas aprēķina metodes vēl nav izstrādātas visiem kritērijiem un ne visām mašīnas daļām. Tāpēc mašīnu uzticamība kopumā šobrīd tiek novērtēta pēc testu rezultātiem, kurus sauc par noteicošajiem. Galīgā testēšana mēdz to tuvināt produkta izstrādes stadijai. Produktu sērijveida ražošanā papildus identifikācijas pārbaudēm tiek veiktas arī uzticamības kontroles pārbaudes. Tie ir paredzēti, lai kontrolētu sērijveida produktu atbilstību tehniskajās specifikācijās norādītajām uzticamības prasībām un ņemot vērā identifikācijas testu rezultātus.

Eksperimentālās metodes ticamības novērtēšanai prasa pārbaudīt ievērojamu skaitu paraugu, ilgu laiku un izmaksas. Tas novērš pareizu uzticamības pārbaudi mazās sērijās ražotām mašīnām, savukārt iekārtām, kas ražotas lielās sērijās, tas aizkavē uzticamas uzticamības informācijas iegūšanu, līdz instrumenti jau ir izgatavoti un izmaiņas ir ļoti dārgas. Tāpēc, novērtējot un uzraugot mašīnu uzticamību, ir svarīgi izmantot iespējamās metodes, lai samazinātu testēšanas apjomu.

Doto uzticamības rādītāju apstiprināšanai nepieciešamo testu apjomu samazina: 1) forsēšanas režīmi; 2) uzticamības novērtējumi nelielam kļūmju skaitam vai to neesamībai; 3) paraugu skaita samazināšana, palielinot pārbaužu ilgumu; 4) daudzpusīgas informācijas izmantošana par mašīnas detaļu un sastāvdaļu uzticamību.

Turklāt testēšanas apjomu var samazināt, veicot eksperimenta zinātnisku plānojumu (skatīt zemāk), kā arī uzlabojot mērījumu precizitāti.

Saskaņā ar testu rezultātiem nelabojamiem izstrādājumiem parasti tiek novērtēta un kontrolēta bezatteices darbības iespējamība, bet atgūstamajiem produktiem - vidējais laiks starp atteicēm un vidējais darba stāvokļa atjaunošanas laiks.

Galīgās pārbaudes Daudzos gadījumos uzticamības pārbaudes jāveic pirms atteices. Tāpēc tiek pārbaudīti ne visi produkti (vispārējā populācija), bet neliela daļa no tiem, ko sauc par paraugu. Šajā gadījumā produkta bezatteices darbības (uzticamības) iespējamība, vidējais laiks starp atteicēm un vidējais atveseļošanās laiks var atšķirties no atbilstošajiem statistikas aprēķiniem izlases ierobežotā un nejaušā sastāva dēļ. Lai ņemtu vērā šo iespējamo atšķirību, tiek ieviests ticamības varbūtības jēdziens.

Ticamības varbūtība (uzticamība) ir varbūtība, ka aplēstā parametra vai skaitliskā raksturlieluma patiesā vērtība atrodas noteiktā intervālā, ko sauc par ticamības intervālu.

Varbūtības Р ticamības intervālu ierobežo apakšējās Рн un augšējās РВ ticamības robežas:

Ver(Рн Р Рв) =, (3.1) varbūtība iekrist intervālā, kas ir ierobežots no abām pusēm. Tāpat ticamības intervālu vidējam laikam starp kļūmēm ierobežo T H un T B, bet vidējo atkopšanas laiku - T BH, T BB robežas.

Praksē galvenā interese ir vienpusēja varbūtība, ka skaitliskais raksturlielums nav mazāks par apakšējo vai nav augstāks par augšējo robežu.

Pirmais nosacījums jo īpaši attiecas uz bezatteices darbības varbūtību un vidējo laiku starp kļūmēm, otrais - uz vidējo atkopšanas laiku.

Piemēram, bezatteices darbības varbūtībai nosacījumam ir forma Ver (Рн Р) =. (3.2) Šeit - vienpusēja ticamības varbūtība atrast aplūkoto skaitlisko raksturlielumu vienā pusē ierobežotā intervālā. Paraugu testēšanas eksperimentu stadijā varbūtību parasti ņem vienādu ar 0,7 ... 0,8, attīstības nodošanas stadijā uz masveida ražošanu - 0,9 ... 0,95. Zemākās vērtības ir raksturīgas neliela apjoma ražošanai un augstām testēšanas izmaksām.

Tālāk ir dotas aprēķinu formulas, kuru pamatā ir aplūkoto skaitlisko raksturlielumu apakšējās un augšējās ticamības robežu pārbaužu rezultāti ar noteiktu ticamības varbūtību. Ja nepieciešams ieviest divpusējus ticamības ierobežojumus, tad šādam gadījumam ir piemērotas arī iepriekš minētās formulas.

Šajā gadījumā tiek pieņemts, ka augšējās un apakšējās robežas sasniegšanas varbūtība ir vienāda un tiek izteikta ar noteiktu vērtību.

Tā kā (1 +) + (1 -) = (1 -), tad = (1+) / 2 Neatgūstami produkti. Visizplatītākais gadījums ir, ja izlases lielums ir mazāks par desmito daļu no kopējās populācijas. Šajā gadījumā binomiālo sadalījumu izmanto, lai novērtētu apakšējo Р n un augšējo Р bezatteices darbības varbūtības robežās. Pārbaudot n produktus, katras robežas sasniegšanas ticamības varbūtība 1- tiek pieņemta vienāda ar varbūtību, ka vienā gadījumā var rasties ne vairāk kā m atteices, otrā gadījumā ne mazāk kā m atteices!

(1 n) n1 = 1 – ; (3.3) =0 !()!

(1 c) n = 1 – ; (3.4) !()!

–  –  –

Pārbaudes režīma piespiešana.

Pārbaužu apjoma samazināšana, piespiežot režīmu. Parasti iekārtas kalpošanas laiks ir atkarīgs no sprieguma līmeņa, temperatūras un citiem faktoriem.

Ja tiek pētīta šīs atkarības būtība, tad pārbaužu ilgumu var samazināt no laika t uz laiku tf, piespiežot testa režīmu tf = t/Ky, kur Ku = paātrinājuma koeficients, a, f - vidējais laiks līdz neveiksmei parastais un piespiedu režīms.

Praksē pārbaužu ilgums tiek samazināts, piespiežot režīmu līdz 10 reizēm. Metodes trūkums ir samazināta precizitāte, jo ir nepieciešams izmantot ierobežojošā parametra deterministiskās atkarības no darbības laika pārveidošanai reālos darbības režīmos un pārslēgšanās uz citiem atteices kritērijiem.

Ky vērtības tiek aprēķinātas no atkarības, kas saista resursu ar piespiedu faktoriem. Jo īpaši ar nogurumu Vēlera līknes slīpā atzara zonā vai ar mehānisku nodilumu attiecības starp resursu un spriegumiem daļā ir formā mt = const, kur m ir vidēji: liecē, lai uzlabotu un normalizētu. tēraudiem - 6, rūdītam - 9 .. 12, pie kontaktslodzes ar sākotnējo pieskārienu pa līniju - apmēram 6, nodiluma laikā sliktas eļļošanas apstākļos - no 1 līdz 2, ar periodisku vai pastāvīgu eļļošanu, bet nepilnīgu berzi - apm. 3. Šajos gadījumos Ku \u003d (f /) t , kur un f ir spriegumi nominālajā un paaugstināšanas režīmā.

Elektroizolācijai “10 grādu noteikums” ir aptuveni taisnīgs: temperatūras paaugstināšanās par 10 ° izolācijas resurss tiek samazināts uz pusi. Eļļu un smērvielu resurss gultņos, paaugstinoties temperatūrai, samazinās uz pusi: organiskajām eļļām par 9...10° un neorganiskajām eļļām un smērvielām par 12...20°. Izolācijai un smērvielām var ņemt Ky = (f/)m, kur un F

Temperatūra nominālajā un paaugstinājuma režīmā, °С; m ir izolācijai un organiskajām eļļām un smērvielām - apmēram 7, neorganiskām eļļām un smērvielām - 4 ... 6.

Ja izstrādājuma darbības režīms ir mainīgs, tad testu paātrinājumu var panākt, izslēdzot no spektra slodzes, kas neizraisa kaitīgu efektu.

Paraugu skaita samazināšana, novērtējot neesības vai neliela kļūmju skaita ticamību. No grafiku analīzes izriet, ka, lai apstiprinātu to pašu bezatteices darbības varbūtības zemāko robežu Рn ar ticamības varbūtību, ir nepieciešams pārbaudīt, jo mazāk produktu, jo lielāka ir konkrētās darbspējas saglabāšanas vērtība. P* = l - m/n. Biežums P* savukārt aug, samazinoties atteices skaitam m. Tas liek secināt, ka, iegūstot aprēķinu par nelielu kļūdu skaitu vai to neesamību, ir iespējams nedaudz samazināt produktu skaitu, kas nepieciešami, lai apstiprinātu doto Рн vērtību.

Jāņem vērā, ka šajā gadījumā dabiski palielinās risks neapstiprināt uzdoto vērtību Рн, tā sauktais ražotāja risks. Piemēram, pie = 0,9, lai apstiprinātu Pn = 0,8, ja tiek pārbaudīts 10; 20; 50 produkti, tad biežums nedrīkst būt attiecīgi mazāks par 1,0; 0,95; 0,88. (Gadījums P* = 1,0 atbilst visu paraugā iekļauto produktu bezatteices darbībai.) Lai pārbaudītā produkta bezatteices darbības P varbūtība ir 0,95. Tad pirmajā gadījumā ražotāja risks ir liels, jo vidēji katram paraugam no 10 precēm būs puse preces ar defektu un tāpēc iespēja iegūt paraugu bez defektiem ir ļoti maza, otrajā - risks ir tuvu 50%, trešajā - mazākais.

Neraugoties uz lielo risku atteikt savus produktus, produktu ražotāji bieži plāno testus ar nulles atteices līmeni, samazinot risku, ieviešot nepieciešamās rezerves projektēšanā un ar to saistīto produkta uzticamības palielināšanu, ir nepieciešams pārbaudīt lg(1) n= (3.15) uz izstrādājuma, ar nosacījumu, ka testēšanas laikā nav kļūdu.

Piemērs. Noteikt testēšanai nepieciešamo produktu skaitu n pie m = 0, ja norādīts Pn = 0,9; 0,95; 0,99 s = 0,9.

Risinājums. Veicot aprēķinus atbilstoši formulai (3.15), iegūstam n = 22; 45; 229.

Līdzīgi secinājumi izriet no formulas (3.11) analīzes un tabulas vērtībām. 3,1;

Lai apstiprinātu to pašu vidējā laika starp atteicēm zemāko robežu Tn, ir nepieciešams, lai kopējais testa ilgums t būtu īsāks, jo mazākas ir pieļaujamās atteices. Mazāko t iegūst pie m=0 n 1;2, t = (3.16), savukārt risks neapstiprināt Tn ir vislielākais.

Piemērs. Nosakiet t pie Tn = 200, = 0,8, t = 0.

Risinājums. No tabulas. 3.10.2;2 = 3.22. Tādējādi t \u003d 200 * 3,22 / 2 \u003d 322 stundas.

Paraugu skaita samazināšana, palielinot pārbaudes ilgumu. Šādos produktu testos, kas pakļauti pēkšņām atteicēm, jo ​​īpaši elektroniskām iekārtām, kā arī reģenerējamiem produktiem, vairumā gadījumu rezultāti tiek pārrēķināti uz noteiktu laiku, pieņemot, ka atteices ir eksponenciāli sadalītas laika gaitā. Šajā gadījumā pārbaužu apjoms nt paliek praktiski nemainīgs, un pārbaudāmo paraugu skaits kļūst apgriezti proporcionāls pārbaudes laikam.

Lielākajai daļai mašīnu kļūmes izraisa dažādi novecošanas procesi. Tāpēc eksponenciālais likums to mezglu resursu sadalījuma aprakstīšanai nav piemērojams, bet ir spēkā normālie, logaritmiski normālie likumi vai Veibula likums. Ar šādiem likumiem, palielinot pārbaužu ilgumu, ir iespējams samazināt pārbaužu apjomu. Tāpēc, ja par uzticamības rādītāju uzskata bezatteices darbības varbūtību, kas raksturīgs neremontējamiem izstrādājumiem, tad, palielinoties pārbaužu ilgumam, pārbaudīto paraugu skaits samazinās straujāk nekā pirmajā gadījumā.

Šādos gadījumos piešķirtais resurss t un laika sadalījuma parametri līdz kļūmei ir saistīti ar izteiksmi:

saskaņā ar parastajiem tiesību aktiem

–  –  –

Gultņi, tārpu zobrati Saspiešana, Vilces transmisijas karstumizturība Lai pārrēķinātu uzticamības aplēses no ilgāka laika uz īsāku laiku, var izmantot sadales likumus un šo likumu parametrus, kas raksturo resursa izkliedi. Metālu lieces nogurumam, materiālu šļūdei, slīdgultņos piesūcinātas smērvielas novecošanai, rites gultņu smērvielu novecošanai un kontaktu erozijai ieteicams ievērot logaritmiski normālo likumu. Atbilstošās resursa Slgf logaritma standartnovirzes, kas aizvietotas formulā (3.18), attiecīgi jāpieņem kā 0,3; 0,3; 0,4; 0,33; 0.4. Attiecībā uz gumijas nogurumu, mašīnu detaļu nodilumu, elektrisko mašīnu suku nodilumu ieteicams ievērot parasto likumu. Atbilstošie variāciju koeficienti vt, kas aizvietoti formulā (3.17), ir 0,4; 0,3; 0.4. Attiecībā uz rites gultņu nogurumu Veibula likums (3.19) ir spēkā ar formas koeficientu 1,1 lodīšu gultņiem un 1,5 rullīšu gultņiem.

Dati par sadales likumiem un to parametriem iegūti, apkopojot literatūrā publicētos mašīnu detaļu testu rezultātus un ar autoru piedalīšanos iegūtos rezultātus. Šie dati ļauj novērtēt zemākās robežas noteiktu atteices veidu neesamības varbūtībai, pamatojoties uz pārbaudes rezultātiem laika posmā t un t. Aprēķinot aplēses, jāizmanto formulas (3.3), (3.5), (3.6), (3.17)...(3.19).

Lai samazinātu testu ilgumu, tos var piespiest ar paātrinājuma koeficientu Ku, kas noteikts saskaņā ar iepriekš sniegtajiem ieteikumiem.

Formulās (3.17) ... (3.19) t vietā tiek aizstātas vērtības K y, tf, kur tf ir paraugu testēšanas laiks piespiedu režīmā. Ja pārrēķināšanai izmanto formulas (3.17), (6.18) ar atšķirību resursa izkliedes raksturlielumos darbības vt Slgt un piespiedu tf, Slgtf režīmos, formulu otros vārdus reizina ar attiecības, attiecīgi, tf /t vai Slgtf / Slgt Saskaņā ar veiktspējas kritērijiem, piemēram, statisko izturību, karstumizturību utt., testa paraugu skaitu, kā parādīts zemāk, var samazināt, pievelkot testa režīmu parametram, kas nosaka veiktspēju salīdzinājumā ar šī parametra nominālvērtību. Šajā gadījumā pietiek ar īstermiņa pārbaužu rezultātiem. Attiecību starp parametra ierobežojošajām Xpr un efektīvām X$ vērtībām, pieņemot to normālo sadalījuma likumus, var attēlot kā

–  –  –

kur ip, uri - normālā sadalījuma kvantiles, kas atbilst atteices iespējamībai nominālajā un rūdītajā režīmā; Khd, Khdf - parametra nominālā un pievilktā vērtība, kas nosaka veiktspēju.

Sx vērtību aprēķina, apsverot veselības parametru kā nejaušu argumentu funkciju (skatiet piemēru tālāk).

Varbūtības aplēšu apvienošana mašīnas uzticamības aplēsē. Dažiem kritērijiem kļūmju neesamības varbūtība tiek noteikta ar aprēķinu, bet pārējiem - eksperimentāli. Pārbaudes parasti veic ar slodzēm, kas visām mašīnām ir vienādas. Tāpēc ir dabiski iegūt aprēķinātos ticamības novērtējumus atsevišķiem kritērijiem arī pie fiksētas slodzes. Tad atkarību starp kļūmēm iegūtajiem uzticamības novērtējumiem atsevišķiem kritērijiem var uzskatīt par lielā mērā novērstu.

Ja pēc visiem kritērijiem būtu iespējams pietiekami precīzi aprēķināt kļūmju neesamības varbūtības vērtības, tad visas mašīnas bezatteices darbības varbūtība piešķirtā resursa laikā tiktu novērtēta pēc formulas P = = 1. Tomēr, kā minēts, vairākas varbūtības aplēses nevar iegūt bez pārbaudes. Šajā gadījumā tā vietā, lai novērtētu Р, tiek atrasta mašīnas bezatteices darbības varbūtības apakšējā robeža Рн ar noteiktu ticamības varbūtību =Ver(РнР1).

Ļaujiet kļūdu neesamības varbūtības atrast pēc h kritērijiem ar aprēķinu, bet pēc pārējām l = - h eksperimentāli, un pārbaudes piešķirtā resursa laikā katram no kritērijiem tiek pieņemtas kā bezatteices. Šajā gadījumā mašīnas bezatteices darbības varbūtības apakšējo robežu, ko uzskata par secīgu sistēmu, var aprēķināt pēc formulas Р = Рн; (3.23) =1 kur Pнj ir mazākā no kļūmju neesamības varbūtības apakšējām robežām Рнi...* Pнj,..., Рнi saskaņā ar l kritērijiem, kas atrasti ar ticamības varbūtību a; Pt ir aplēstā atteices neesamības varbūtība saskaņā ar i-to kritēriju.

Formulas (3.22) fizisko nozīmi var izskaidrot šādi.

Ļaujiet pārbaudīt n secīgas sistēmas un pārbaudes laikā bez kļūmēm.

Tad saskaņā ar (3.5) katras sistēmas bezatteices darbības varbūtības apakšējā robeža būs Рп=У1-а. Testa rezultātus var interpretēt arī kā pirmā, otrā uc elementa atsevišķi testus, kas pārbaudīti uz n parauga gabaliem. Šajā gadījumā saskaņā ar (3.5) katram no tiem tiek apstiprināta apakšējā robeža Рн = 1. No rezultātu salīdzināšanas izriet, ka ar vienādu katra tipa pārbaudīto elementu skaitu Рп = Рнj. Ja katra veida pārbaudīto elementu skaits būtu atšķirīgs, tad Pn noteiktu pēc Pnj vērtības, kas iegūta elementam ar minimālo pārbaudīto paraugu skaitu, t.i., P = Pn.

Projekta eksperimentālās testēšanas posma sākumā bieži ir mašīnas atteices gadījumi, kas saistīti ar to, ka tā vēl nav pietiekami pabeigta. Lai uzraudzītu konstrukcijas izstrādes procesā veikto uzticamības pasākumu efektivitāti, no testu rezultātiem vēlams vismaz aptuveni novērtēt iekārtas bezatteices darbības varbūtības apakšējās robežas vērtību. neveiksmju klātbūtnē. Lai to izdarītu, varat izmantot formulu n \u003d (Pn / P)

–  –  –

P ir lielākais no punktu aprēķiniem 1 *… *; mj ir pārbaudīto produktu bojājumu skaits. Pārējais apzīmējums ir tāds pats kā formulā (3.22.).

Piemērs. Nepieciešams novērtēt iekārtas c = 0,7 Рn. Automašīna ir paredzēta darbam apkārtējās vides temperatūras diapazonā no + 20° līdz -40°C noteiktajā resursā t = 200 h. 2 paraugi tika pārbaudīti uz t = 600 h normālā temperatūrā un 2 paraugi uz īsu laiku -50 °C. Atbildes nebija. Mašīna atšķiras no prototipiem, kuri ir izrādījušies bez problēmām, ar gultņa bloka eļļošanas veidu un alumīnija izmantošanu gultņa vairoga ražošanā. Standarta novirze no spraugas-interferences starp gultņa bloka saskares daļām, kas atrodama kā standarta noviržu kvadrātu summas sakne: gultņa sākotnējā klīrenss, efektīvās spraugas-traucējumi gultņa un vārpstas saskarnē un gultnis ar gala vairogu, ir S = 0,0042 mm. Gultņa ārējais diametrs D = 62 mm.

Risinājums. Mēs pieņemam, ka iespējamie iekārtu atteices veidi ir gultņu bojājums smērvielas novecošanas dēļ un gultņu saspiešana zemā temperatūrā. Divu izstrādājumu bezatteices testēšanu nosaka pēc formulas (3.5) pie = 0,7 Рнj = 0,55 testa režīmā.

Tiek pieņemts, ka smērvielu novecošanas bojājumu sadalījums ir logaritmiski normāls ar parametru Slgt = 0,3. Tāpēc pārrēķiniem izmantojam formulu (3.18).

Aizvietojot tajā t = 200 h, ti = 600 h, S lgt = 0,3 un kvantili, kas atbilst varbūtībai 0,55, mēs iegūstam kvantili un uz tās smērvielas novecošanas izraisītas atteices iespējamības apakšējo robežu. , vienāds ar 0,957.

Gultņa saspiešana ir iespējama tērauda st un alumīnija al lineārās izplešanās koeficientu atšķirības dēļ. Temperatūrai pazeminoties, palielinās saspiešanas risks. Tāpēc mēs uzskatām temperatūru par parametru, kas nosaka veiktspēju.

Šajā gadījumā gultņa priekšslodze ir lineāri atkarīga no temperatūras ar proporcionalitātes koeficientu, kas vienāds ar (al - st) D. Tāpēc temperatūras Sx standartnovirze, kas izraisa spraugas paraugu ņemšanu, ir arī lineāri saistīta ar spraugas standartnovirzi - interference Sx=S/(al-st)D. Aizvietojot formulā (3.21) Хд = -40°С; HDF = -50°С; Sx = 6° un kvantile u un atbilstošā varbūtība 0,55 un, atrodot varbūtību no iegūtās kvantiles vērtības, iegūstam saspiešanas neesamības varbūtības apakšējo robežu 0,963.

Pēc iegūto aprēķinu vērtību aizstāšanas formulā (3.22.) iegūstam zemāko robežu mašīnas bezatteices darbības varbūtībai kopumā, kas vienāda ar 0.957.

Aviācijā jau sen tiek izmantota šāda uzticamības nodrošināšanas metode:

lidaparāts tiek nodots sērijveida ražošanā, ja agregātu stenda testi ierobežojošajos darbības režīmos konstatē to praktisko uzticamību un turklāt, ja vadošais lidaparāts (parasti 2 vai 3 eksemplāri) ir lidojis bez kļūmēm par trīskāršu resursu. Iepriekš minētais varbūtības novērtējums, mūsuprāt, sniedz papildu pamatojumu nepieciešamās konstrukcijas pārbaužu apjoma piešķiršanai pēc dažādiem darbības kritērijiem.

Pārbaudes testi Pārbaudi par faktiskā uzticamības līmeņa atbilstību noteiktajām prasībām attiecībā uz neremontējamiem izstrādājumiem var pārbaudīt visvienkāršāk ar vienpakāpes kontroles metodi. Šī metode ir ērta arī, lai kontrolētu pārstrādāto produktu vidējo atkopšanas laiku. Lai kontrolētu vidējo laiku starp atjaunoto izstrādājumu kļūmēm, visefektīvākā metode ir secīgās kontroles metode. Vienpakāpes testos ticamības slēdziens tiek veikts pēc noteiktā testa laika un pēc kopējā testa rezultāta. Ar secīgo metodi drošuma rādītāja atbilstības noteiktajām prasībām pārbaude tiek veikta pēc katras secīgas atteices un vienlaikus tiek noskaidrots, vai pārbaudes var pārtraukt vai tās ir jāturpina.

Plānojot tiek piešķirts pārbaudīto paraugu skaits n, katra no tiem testēšanas laiks t un pieļaujamais atteices skaits t Sākotnējie dati šo parametru piešķiršanai ir: piegādātāja (ražotāja) risks *, risks patērētājs *, kontrolējamā indikatora pieņemšanas un noraidīšanas vērtība.

Piegādātāja risks ir iespējamība, ka laba partija, kuras produktu uzticamības līmenis ir vienāds vai augstāks par norādīto, tiek noraidīta parauga pārbaudes rezultātos.

Klienta risks ir iespējamība, ka pēc pārbaudes rezultātiem tiek pieņemta slikta partija, kuras produktu drošuma līmenis ir zemāks par norādīto.

Vērtības * un * tiek piešķirtas no skaitļu sērijas 0,05; 0,1; 0.2. Jo īpaši ir likumīgi apzīmēt * = * Neremontējamus priekšmetus. Bezatteices darbības varbūtības noraidīšanas līmenis P(t), kā likums, tiek pieņemts vienāds ar tehniskajās specifikācijās norādīto vērtību Pn(t). Bezatteices darbības varbūtības Pa(t) pieņemšanas vērtība tiek pieņemta kā liela P(t). Ja pārbaudes laiku un darba režīmu ņem vienādus ar norādītajiem, tad ar vienpakāpes kontroles metodi pārbaudāmo paraugu skaitu n un pieļaujamo bojājumu skaitu t aprēķina pēc formulām!

(1 ()) () = 1 – * ;

–  –  –

Konkrētā gadījumā secīgu uzticamības testu diagrammas ir parādītas attēlā. 3.1. Ja pēc kārtējās kļūmes nokļūstam grafikā apgabalā zem atbilstības līnijas, tad testa rezultāti tiek uzskatīti par pozitīviem, ja apgabalā virs neatbilstības līnijas - negatīvi, ja starp atbilstības un neatbilstības līniju, tad pārbaudes turpinās.

–  –  –

9. Paredzēt pārbaudīto paraugu bojājumu skaitu. Tiek uzskatīts, ka mezgls ir atteicies vai nedarbosies darbības laikā laikā T / n, ja: a) veicot aprēķinus vai pārbaudot tabulas 1., 2. tipa atteices. 3.3. konstatēts, ka resurss ir mazāks par Tn vai nav nodrošināta darbspēja; b) tabulas 3. atteices veida aprēķins vai pārbaude. 3.3. iegūts vidējais laiks starp atteicēm, atskaitot Tn; c) pārbaužu laikā radās kļūme; d) prognozējot resursu, tiek konstatēts, ka jebkurai kļūmei veidu 4 ... 10 tab. 3,3 tiT/n.

10. Testēšanas laikā radušās un ar aprēķiniem prognozētās primārās kļūmes sadaliet divās grupās: 1) apkopes un remontdarbu biežuma noteikšana, t.i., tās, kuras iespējams novērst, veicot reglamentētos darbus, ir iespējamas un lietderīgas; 2) noteikt vidējo laiku starp kļūmēm, t.i., tām, kuru novēršana, veicot šādu darbu, nav iespējama vai nav piemērota.

Katram pirmās grupas atteices veidam tiek izstrādātas darbības kārtējai apkopei, kas ir iekļautas tehniskajā dokumentācijā.

Otrā tipa bojājumu skaits tiek summēts un atbilstoši kopējam skaitam, ņemot vērā 2.punkta nosacījumus, tiek summēti pārbaužu rezultāti.

Vidējā atkopšanas laika kontrole. Vidējā atkopšanas laika Тв noraidījuma līmenis tiek pieņemts vienāds ar tehniskajās specifikācijās norādīto vērtību Твв. Atkopšanas laika T akceptēšanas vērtību ņem kā mazāku Tv. Konkrētā gadījumā varat ņemt televizoru T \u003d 0,5 *.

Kontroli ērti veic ar vienpakāpes metodi.

Pēc formulas TV 1 ;2 =, (3.25) TV;2

–  –  –

Šī attiecība ir viens no uzticamības teorijas pamatvienādojumiem.

Starp svarīgākajām uzticamības vispārējām atkarībām ir sistēmu uzticamības atkarība no elementu uzticamības.

Apskatīsim mašīnbūvei raksturīgākā sērijveidā savienotu elementu sistēmas vienkāršākā konstrukcijas modeļa (3.2. att.), kurā katra elementa atteice izraisa sistēmas atteici, un atteices. elementi tiek uzskatīti par neatkarīgiem.

P1(t) P2(t) P3(t) 3.2. Secīgā sistēma Izmantosim labi zināmo varbūtības reizināšanas teorēmu, saskaņā ar kuru reizinājuma varbūtība, t.i., neatkarīgu notikumu kopīga izpausme, ir vienāda ar šo notikumu varbūtību reizinājumu. Tāpēc sistēmas bezatteices darbības varbūtība ir vienāda ar atsevišķu elementu bezatteices darbības varbūtību reizinājumu, t.i. Р st (t) = Р1 (t) Р2 (t) ... Рn (t).

Ja Р1(t) = Р2(t) = … = Рn(t), tad Рst(t) = Рn1(t). Tāpēc sarežģītu sistēmu uzticamība ir zema. Piemēram, ja sistēma sastāv no 10 elementiem ar bezatteices darbības varbūtību 0,9 (kā rites gultņiem), tad kopējā varbūtība ir 0,910 0,35 Parasti elementu bezatteices darbības varbūtība ir diezgan augsta, tāpēc, izsakot P1(t), P 2 (t ), … Р n (t) caur atgriešanas varbūtībām un izmantojot aptuveno aprēķinu teoriju, iegūstam Рst(t) = … 1 – , jo divu reizinājumi Nelielus daudzumus var atstāt novārtā.

Ja Q 1 (t) = Q 2 (t) =...= Qn(t), mēs iegūstam Рst = 1-nQ1(t). Sešu vienādu secīgu elementu sistēmā P1(t) = 0,99. Tad Q1(t)=0,01 un Рst(t)=0,94.

Jāspēj noteikt bezatteices darbības iespējamību jebkurā laika periodā. Pēc varbūtības reizināšanas teorēmas (+) P(T + l) = P(T) P(t) vai P(t) =, () kur P (T) un P (T + t) ir ne- varbūtības. atteices darbība attiecīgi laika periodā T un T + t; P (t) ir nosacītā bezatteices darbības varbūtība laika periodā t (šeit tiek ieviests termins "nosacīts", jo varbūtību nosaka, pieņemot, ka izstrādājumiem nebija atteices pirms laika intervāla sākuma vai darbības laiks).

Uzticamība normālas darbības laikā Šajā periodā pakāpeniskas atteices vēl neparādās, un uzticamību raksturo pēkšņas atteices.

Šīs kļūmes izraisa daudzu apstākļu nelabvēlīga kombinācija, un tāpēc tām ir nemainīga intensitāte, kas nav atkarīga no izstrādājuma vecuma:

(t) = = const, kur = 1 / m t ; m t - vidējais laiks līdz neveiksmei (parasti stundās). Tad tas tiek izteikts kā kļūdu skaits stundā un, kā likums, ir neliela daļa.

Darbības bez atteices varbūtība P(t) = 0 = e - t Tā pakļaujas bezatteices darbības laika eksponenciālajam sadalījuma likumam un ir vienāda jebkuram identiskam laika periodam normālas darbības periodā.

Eksponenciālās sadales likums var tuvināt dažādu objektu (produktu) darbības laiku: īpaši kritiskām mašīnām, kas tiek darbinātas periodā pēc iestrādes beigām un pirms būtiskas pakāpenisku bojājumu izpausmes; radioelektronisko iekārtu elementi; mašīnas ar secīgu bojātu detaļu nomaiņu; mašīnas kopā ar elektriskajām un hidrauliskajām iekārtām un vadības sistēmām utt.; sarežģīti objekti, kas sastāv no daudziem elementiem (tajā pašā laikā katra darbspējas laiks nedrīkst tikt sadalīts pēc eksponenciāla likuma; ir nepieciešams tikai, lai viena elementa, kas nepakļaujas šim likumam, kļūmes nedominētu pār citiem).

Sniegsim piemērus par nelabvēlīgu mašīnu detaļu darbības apstākļu kombināciju, kas izraisa to pēkšņu atteici (sabrukumu). Zobam tā var būt maksimālās maksimālās slodzes darbība vājākajam zobam, kad tas saslēdzas virsotnē un mijiedarbojas ar savienojošā riteņa zobu, kurā soļa kļūdas samazina vai izslēdz otrā zobu pāra dalību. . Šāds gadījums var notikt tikai pēc daudzu gadu darbības vai vispār nenotikt.

Nelabvēlīgas apstākļu kombinācijas piemērs, kas izraisa vārpstas lūzumu, var būt maksimālās maksimālās slodzes darbība vārpstas novājinātāko galīgo šķiedru pozīcijā slodzes plaknē.

Būtiska eksponenciālā sadalījuma priekšrocība ir tā vienkāršība: tam ir tikai viens parametrs.

Ja, kā parasti, t 0,1, tad bezatteices darbības varbūtības formula tiek vienkāršota, izvēršot virkni un atmetot mazus vārdus:

–  –  –

kur N ir kopējais novērojumu skaits. Tad = 1/.

Var izmantot arī grafisko metodi (1.4. att.): ielieciet eksperimentālos punktus koordinātēs t ​​un - lg P (t).

Mīnusa zīme ir izvēlēta, jo P(t)L un līdz ar to lg P(t) ir negatīva vērtība.

Tad, ņemot bezatteices darbības varbūtības izteiksmes logaritmu: lgР(t) = - t lg e = - 0,343 t, secinām, ka caur eksperimentālajiem punktiem novilktās taisnes leņķa tangensa ir vienāda. līdz tg = 0,343, no kurienes = 2,3 tg pabeidz visu paraugu pārbaudi.

Varbūtības papīram (papīram ar skalu, kurā izliektā sadalījuma funkcija ir parādīta kā taisna līnija) eksponenciālajam sadalījumam ir jābūt daļēji logaritmiskai skalai.

Sistēmai Рst (t) =. Ja 1 \u003d 2 \u003d ... \u003d n, tad Рst (t) \u003d. Tādējādi tādas sistēmas bezatteices darbības varbūtība, kas sastāv no elementiem ar bezatteices darbības varbūtību saskaņā ar eksponenciālo likumu, arī pakļaujas eksponenciālajam likumam, un atsevišķu elementu atteices rādītāji summējas. Izmantojot eksponenciālās sadales likumu, ir viegli noteikt vidējo produktu skaitu i, kas noteiktā brīdī neizdosies, un vidējo produktu skaitu Np, kas turpinās darboties. Pie t0.1n Nt; Np N(1 - t).

Piemērs. Novērtējiet mehānisma pēkšņu atteices neesamības varbūtību P(t) laikā t = 10000 h, ja atteices koeficients ir = 1/mt = 10 – 8 1/h 10-4 0,1, tad izmantojam aptuveno atkarību P ( t) = 1- t = 1 - 10- 4 = 0,9999 Aprēķins pēc precīzas atkarības P (t) = e - t četrās zīmēs aiz komata dod precīzu atbilstību .

Uzticamība pakāpenisku kļūmju periodā Pakāpeniskām kļūmēm 1 ir nepieciešami darbības laika sadalījuma likumi, kas vispirms dod zemu sadalījuma blīvumu, pēc tam maksimālo un pēc tam kritumu, kas saistīts ar darbināmo elementu skaita samazināšanos.

Tā kā šajā periodā ir dažādi atteices rašanās cēloņi un apstākļi, uzticamības raksturošanai tiek izmantoti vairāki sadales likumi, kas tiek noteikti, tuvinot darbības pārbaužu vai novērojumu rezultātus.

–  –  –

kur t un s ir matemātiskās cerības un standartnovirzes aprēķini.

Parametru un to novērtējumu konverģence palielinās līdz ar izmēģinājumu skaitu.

Dažreiz ir ērtāk darboties ar dispersiju D = S 2.

Matemātiskā cerība nosaka grafikā (skat. 1.5. att.) cilpas pozīciju, bet standarta novirze nosaka cilpas platumu.

Izplatības blīvuma līkne ir asāka un augstāka, jo mazāks S.

Tas sākas no t = - un stiepjas līdz t = + ;

Tas nav būtisks trūkums, it īpaši, ja mt 3S, jo laukums, ko iezīmē blīvuma līknes zari, kas virzās uz bezgalību, izsakot atbilstošo atteices varbūtību, ir ļoti mazs. Tādējādi atteices iespējamība laika periodam pirms mt - 3S ir tikai 0,135%, un to aprēķinos parasti neņem vērā. Mt - 2S neveiksmes varbūtība ir 2,175%. Izplatījuma blīvuma līknes lielākā ordināta ir 0,399/S

–  –  –

Darbības ar normālu sadalījumu ir vienkāršākas nekā ar citām, tāpēc tās bieži tiek aizstātas ar citiem sadalījumiem. Nelieliem variācijas koeficientiem S/mt normālais sadalījums labi aizstāj binomiālo, Puasona un lognormālo sadalījumu.

Neatkarīgo gadījuma lielumu summas sadalījums U = X + Y + Z, ko sauc par sadalījumu sastāvu, ar normālu terminu sadalījumu arī ir normāls sadalījums.

Kompozīcijas matemātiskā cerība un dispersija ir attiecīgi m u = m x + m y + mz ; S2u = S2x + S2y + S2z kur mx, my, mz ir nejaušo mainīgo matemātiskās cerības;

X, Y, Z, S2x, S2y, S2z - vienādu vērtību izkliede.

Piemērs. Novērtējiet bezatteices darbības varbūtību P(t) valkājamās kustīgās saskarnes t = 1,5 * 104 stundu laikā, ja nodiluma resurss pakļaujas normālam sadalījumam ar parametriem mt = 4 * 104 stundas, S = 104 stundas.

1.5104 4104 Risinājums. Atrodiet kvantili uz augšu = = - 2,5; saskaņā ar 1.1. tabulu nosakām, ka P(t) = 0,9938.

Piemērs. Aprēķināt traktora kāpurķēdes 80% resursu t0.8, ja zināms, ka kāpurķēžu izturību ierobežo nodilums, resurss pakļaujas normālam sadalījumam ar parametriem mt = 104 h; S = 6*103 h.

Risinājums. Pie Р(t) = 0,8; uz augšu = - 0,84:

T0,8 \u003d mt + upS \u003d 104 - 0,84 * 6 * 103 5 * 103 st.

Veibula sadalījums ir diezgan universāls, aptverot plašu varbūtību maiņas gadījumu klāstu, mainot parametrus.

Kopā ar logaritmiski normālo sadalījumu tas apmierinoši apraksta detaļu noguruma kalpošanas laiku, gultņu, elektronisko cauruļu kalpošanas laiku līdz atteicei. To izmanto, lai novērtētu mašīnu detaļu un sastāvdaļu, jo īpaši automašīnu, pacēlāju un transporta un citu mašīnu, uzticamību.

To izmanto arī, lai novērtētu iebraukšanas kļūmju uzticamību.

Sadalījumu raksturo šāda bezatteices darbības varbūtības funkcija (1.8. att.) Р(t) = 0 Atteices biežums (t) =

–  –  –

mēs ieviešam apzīmējumu y \u003d - lgР (t) un ņemam logaritmu:

log = mlg t – A, kur A = logt0 + 0,362.

Pārbaudes rezultātu attēlošana grafikā koordinātēs lg t - lg y (Zīm.

1.9) un velkot taisni caur iegūtajiem punktiem, iegūstam m=tg ; lg t0 = A kur ir taisnes slīpuma leņķis pret x asi; A - segments, kas nogriezts ar taisnu līniju uz y ass.

Virknē savienotu identisku elementu sistēmas uzticamība, ievērojot Veibula sadalījumu, atbilst arī Veibula sadalījumam.

Piemērs. Novērtējiet rullīšu gultņu bezatteices darbības varbūtību P(t) uz t=10 h, ja gultņa kalpošanas laiku apraksta Veibula sadalījums ar parametriem t0 = 104

–  –  –

kur zīmes un П nozīmē summu un reizinājumu.

Jaunajiem produktiem T=0 un Pni(T)=1.

Uz att. 1.10 parāda varbūtības līknes pēkšņu bojājumu neesamībai, pakāpeniskiem bojājumiem un bezatteices darbības varbūtības līkni pēkšņu un pakāpenisku bojājumu kombinētās darbības rezultātā. Sākotnēji, kad pakāpeniskas atteices līmenis ir zems, līkne seko PB(t) līknei un pēc tam strauji samazinās.

Pakāpenisku kļūmju periodā to intensitāte, kā likums, ir daudzkārt lielāka nekā pēkšņu kļūmju gadījumā.

Atjaunoto izstrādājumu uzticamības īpatnības Nelabojamiem izstrādājumiem tiek ņemtas vērā primārās atteices, reģenerējamās – primārās un atkārtotās atteices. Visi argumenti un noteikumi, kas attiecas uz nelabojamiem izstrādājumiem, attiecas uz atkārtoti izgatavotu izstrādājumu primārajām kļūmēm.

Atjaunotiem izstrādājumiem darbības grafiki 1. attēlā ir orientējoši.

1.11.a un darba att. 1.11. b pārstrādāti produkti. Pirmajā tiek rādīti darba, remonta un profilakses (pārbaudes) periodi, otrajā - darba periodi. Laika gaitā darba periodi starp remontdarbiem kļūst īsāki, un remonta un apkopes periodi palielinās.

Atjaunotiem izstrādājumiem bezatteices īpašības raksturo ar vērtību (t) - vidējais atteices skaits laikā t (t) =

–  –  –

Kā zināms. Pēkšņu produkta kļūmju gadījumā laika sadalījuma likums līdz atteicei ir eksponenciāls ar intensitāti. Ja produkts bojājuma gadījumā tiek aizstāts ar jaunu (atjaunojams produkts), tad veidojas bojājumu plūsma, kuras parametrs (t) nav atkarīgs no t, t.i., (t) = const un ir vienāds ar intensitāti. Tiek pieņemts, ka pēkšņu bojājumu plūsma ir stacionāra, t.i., vidējais atteices skaits laika vienībā ir nemainīgs, parasts, kurā vienlaikus notiek ne vairāk kā viena atteice, un bez pēcefekta, kas nozīmē atteices rašanās savstarpēju neatkarību. dažādos (nepārklājoties) laika intervālos.

Stacionārai, parastai bojājumu plūsmai (t)= =1/T, kur T ir vidējais laiks starp atteicēm.

Atjaunojamo produktu pakāpenisku bojājumu neatkarīga izskatīšana ir interesanta, jo atkopšanas laiks pēc pakāpeniskām atteicēm parasti ir ievērojami ilgāks nekā pēc pēkšņām atteicēm.

Kombinējot pēkšņu un pakāpenisku atteici, tiek pievienoti atteices plūsmu parametri.

Pakāpenisku (nolietojuma) bojājumu plūsma kļūst nekustīga, ja darbības laiks t ir daudz lielāks par vidējo vērtību. Tātad ar normālu laika sadalījumu līdz atteicei atteices biežums monotoni palielinās (sk. 1.6. att. c), un atteices koeficienta parametrs (t) vispirms palielinās, tad sākas svārstības, kas samazinās līmenī 1 / (att. 1.6.). 1.12). Novērotie maksimumi (t) atbilst vidējam laikam līdz pirmās, otrās, trešās utt. paaudzes neveiksmei.

Sarežģītos produktos (sistēmās) atteices plūsmas parametrs tiek uzskatīts par atteices plūsmas parametru summu. Sastāvdaļu plūsmas var aplūkot pēc mezgliem vai ierīču veidiem, piemēram, mehāniskās, hidrauliskās, elektriskās, elektroniskās un citas (t) = 1(t) + 1(t) + …. Attiecīgi vidējais laiks starp izstrādājuma kļūmēm (normālas darbības laikā)

–  –  –

kur Tr Tp Trem - darbības laika, dīkstāves, remonta vidējā vērtība.

4. GALVENO ELEMENTU IZPILDE

TEHNISKĀS SISTĒMAS

4.1 Elektrostacijas darbspēja Ilgmūžību – vienu no svarīgākajām mašīnu uzticamības īpašībām – nosaka izstrādājumu tehniskais līmenis, pieņemtā apkopes un remonta sistēma, darbības apstākļi un darbības režīmi.

Darba režīma pievilkšana vienam no parametriem (slodze, ātrums vai laiks) palielina atsevišķu elementu nodiluma ātrumu un samazina mašīnas kalpošanas laiku. Šajā sakarā mašīnas racionālā darbības režīma pamatojums ir būtisks, lai nodrošinātu izturību.

Mašīnu spēkstaciju darbības apstākļus raksturo mainīgi slodzes un ātruma darbības režīmi, augsts putekļu saturs un lielas apkārtējās vides temperatūras svārstības, kā arī vibrācija darbības laikā.

Šie apstākļi nosaka dzinēju izturību.

Elektrostacijas temperatūras režīms ir atkarīgs no apkārtējās vides temperatūras. Dzinēja konstrukcijai jānodrošina normāla darbība apkārtējās vides temperatūrā C.

Vibrācijas intensitāte mašīnu darbības laikā tiek novērtēta pēc svārstību frekvences un amplitūdas. Šī parādība izraisa pastiprinātu detaļu nodilumu, stiprinājumu atslābināšanu, degvielas un smērvielu noplūdi utt.

Galvenais spēkstacijas ilgmūžības kvantitatīvais rādītājs ir tās resurss, kas atkarīgs no darbības apstākļiem.

Jāpiebilst, ka dzinēja atteice ir visizplatītākais mašīnu atteices cēlonis. Tajā pašā laikā lielāko daļu kļūmju izraisa ekspluatācijas iemesli: krasa pieļaujamās slodzes robežu pārsniegšana, piesārņotu eļļu un degvielu izmantošana utt. Dzinēja darbības režīmu raksturo attīstīta jauda, ​​kloķvārpstas apgriezienu skaits, darba temperatūra eļļa un dzesēšanas šķidrums. Katrai dzinēja konstrukcijai ir šo rādītāju optimālās vērtības, pie kurām dzinēju izmantošanas efektivitāte un izturība būs maksimāla.

Indikatoru vērtības krasi atšķiras, iedarbinot, iesildot un apturot dzinēju, tāpēc, lai nodrošinātu izturību, ir jāpamato dzinēju izmantošanas metodes šajos posmos.

Dzinēja iedarbināšana ir saistīta ar gaisa sasilšanu cilindros kompresijas gājiena beigās līdz temperatūrai tc, kas sasniedz degvielas pašaizdegšanās temperatūru tt. Parasti tiek uzskatīts, ka tc tT +1000 С Ir zināms, ka tт = 250...300 °С. Tad nosacījums dzinēja iedarbināšanai ir tc 350 ... 400 °С.

Gaisa temperatūra tc, °C kompresijas gājiena beigās ir atkarīga no spiediena p un apkārtējās vides temperatūras un cilindru-virzuļu grupas nodiluma pakāpes:

–  –  –

kur n1 ir saspiešanas politropa eksponents;

pc ir gaisa spiediens kompresijas gājiena beigās.

Ar spēcīgu cilindru-virzuļu grupas nodilumu saspiešanas laikā daļa gaisa no cilindra caur spraugām nonāk karterī. Rezultātā samazinās arī pc un līdz ar to tc vērtības.

Kloķvārpstas griešanās ātrums būtiski ietekmē cilindru-virzuļu grupas nodiluma ātrumu. Tam jābūt pietiekami augstam.

Pretējā gadījumā ievērojama siltuma daļa, kas izdalās gaisa saspiešanas laikā, tiek pārnesta caur dzesēšanas šķidruma cilindru sienām; šajā gadījumā n1 un tc vērtības samazinās. Tātad, kloķvārpstas apgriezienu skaitam samazinoties no 150 līdz 50 apgr./min, n1 vērtība samazinās no 1,32 līdz 1,28 (4.1. att., a).

Motora tehniskajam stāvoklim ir nozīme, lai nodrošinātu drošu iedarbināšanu. Palielinoties nodilumam un klīrensam cilindru-virzuļu grupā, spiediens pc samazinās un palielinās motora vārpstas palaišanas ātrums, t.i. minimālais kloķvārpstas apgriezienu skaits, nmin, pie kura ir iespējams uzticams starts. Šī atkarība ir parādīta attēlā. 4.1, b.

–  –  –

Kā redzams, pie pc = 2 MPa, n = 170 apgr./min, kas ir darbināmu palaišanas iekārtu robeža. Ar turpmāku detaļu nodiluma palielināšanos dzinēja iedarbināšana nav iespējama.

Iedarbināšanas iespēju būtiski ietekmē eļļas klātbūtne uz cilindru sienām. Eļļa veicina cilindra blīvējumu un ievērojami samazina tā sienu nodilumu. Piespiedu eļļas padeves gadījumā pirms palaišanas cilindru nodilums palaišanas laikā samazinās 7 reizes, virzuļu - 2 reizes, virzuļa gredzenu - 1,8 reizes.

Dzinēja elementu nodiluma ātruma Vn atkarība no darbības laika t parādīta att. 4.3.

1 ... 2 minūšu laikā pēc palaišanas nodilums ir daudzkārt lielāks par līdzsvara stāvokļa vērtību darbības apstākļos. Tas ir saistīts ar sliktiem virsmu eļļošanas apstākļiem motora darbības sākuma periodā.

Tādējādi, lai nodrošinātu drošu palaišanu pie pozitīvas temperatūras, minimālu dzinēja elementu nodilumu un vislielāko izturību, ekspluatācijas laikā ir jāievēro šādi noteikumi:

Pirms iedarbināšanas nodrošināt eļļas padevi berzes virsmām, kurām nepieciešams sūknēt eļļu, kloķvārpstu ar starteri vai manuāli bez degvielas padeves;

Dzinēja iedarbināšanas laikā nodrošināt maksimālu degvielas padevi un tās tūlītēju samazināšanu pēc iedarbināšanas līdz tukšgaitā;

Ja temperatūra ir zemāka par 5 °С, dzinējs ir jāuzsilda bez slodzes, pakāpeniski palielinot temperatūru līdz darba vērtībām (80...90 °С).

Nodilumu ietekmē arī eļļas daudzums, kas nonāk saskares virsmās. Šo daudzumu nosaka dzinēja eļļas sūkņa padeve (4.3. att.). Grafikā redzams, ka, lai dzinējs darbotos bez traucējumiem, eļļas temperatūrai jābūt vismaz 0 ° C pie kloķvārpstas ātruma n900 apgr./min. Pie negatīvām temperatūrām eļļas daudzums būs nepietiekams, kā rezultātā nav izslēgti berzes virsmu bojājumi (gultņu kušana, cilindru beršana).

–  –  –

Pēc grafika var arī konstatēt, ka pie eļļas temperatūras 1 tm \u003d 10 ° C motora vārpstas apgriezienu skaits nedrīkst pārsniegt 1200 apgr./min, bet pie tu \u003d 20 ° C - 1550 apgr./min. Pie jebkura ātruma un slodzes apstākļos attiecīgais dzinējs var darboties bez paaugstināta nodiluma pie temperatūras tM=50 °C. Tādējādi dzinējs ir jāuzsilda, pakāpeniski palielinot vārpstas ātrumu, paaugstinoties eļļas temperatūrai.

Motora elementu nodilumizturība slodzes režīmā tiek novērtēta pēc galveno detaļu nodiluma ātruma pie nemainīga ātruma un mainīgas degvielas padeves vai mainīgas droseles atvēršanas.

Pieaugot slodzēm, pieaug viskritiskāko detaļu nodiluma ātruma absolūtā vērtība, kas nosaka dzinēja kalpošanas laiku (4.4. att.). Tajā pašā laikā tiek palielināta iekārtas izmantošanas efektivitāte.

Tāpēc, lai noteiktu optimālo dzinēja slodzes režīmu, jāņem vērā nevis absolūtās, bet gan specifiskās rādītāju Vi, MG/h vērtības. 4.4. Nodiluma ātruma un virzuļa gredzenu atkarība no dīzeļdegvielas jaudas N: 1-3 - gredzenu numuri

–  –  –

Tātad, lai noteiktu racionālo dzinēja darbības režīmu, no sākuma ir jānovelk pieskares līknei tg/p = (p).

Vertikāls, kas iet caur saskares punktu, nosaka racionālo slodzes režīmu pie noteikta motora kloķvārpstas apgriezienu skaita.

Grafika pieskare tg = (p) nosaka režīmu, kas nodrošina minimālo nodiluma pakāpi; tajā pašā laikā nodiluma indikatori, kas atbilst racionālam dzinēja darbības režīmam izturības un lietošanas efektivitātes ziņā, tiek pieņemti par 100%.

Jāņem vērā, ka stundas degvielas patēriņa izmaiņu raksturs ir līdzīgs atkarībai tg \u003d 1 (pe) (sk. 4.5. att.), un īpatnējais degvielas patēriņš ir līdzīgs atkarībai tg / р \u003d 2 ( р). Rezultātā dzinēja darbība gan no nodiluma indikatoriem, gan degvielas patēriņa efektivitātes ziņā zemas slodzes režīmos ir ekonomiski neizdevīga. Tajā pašā laikā ar pārvērtētu degvielas padevi (palielināta p vērtība), strauji palielinoties nodiluma indikatoriem un samazinot dzinēja kalpošanas laiku (par 25...

30% ar p pieaugumu par 10%).

Līdzīgas atkarības ir spēkā dažādu konstrukciju dzinējiem, kas norāda uz vispārēju modeli un dzinēju izmantošanas lietderību pie maksimālās slodzes apstākļiem.

Pie dažādiem apgriezieniem dzinēja elementu nodilumizturība tiek novērtēta, mainot kloķvārpstas apgriezienus ar pastāvīgu degvielas padevi ar augstspiediena sūkni (dīzeļdzinējiem) vai pie nemainīgas droseles pozīcijas (karburatora dzinējiem).

Apgriezienu režīma maiņa ietekmē maisījuma veidošanās un sadegšanas procesus, kā arī mehāniskās un termiskās slodzes uz dzinēja daļām. Palielinoties kloķvārpstas ātrumam, tg un tg/N vērtības palielinās. To izraisa cilindru-virzuļu grupas savienojošo daļu temperatūras paaugstināšanās, kā arī dinamisko slodžu un berzes spēku palielināšanās.

Kloķvārpstas ātrumam nokrītot zem noteiktās robežas, hidrodinamiskās eļļošanas režīma pasliktināšanās dēļ var palielināties nodiluma ātrums (4.6. att.).

Kloķvārpstas gultņu īpatnējā nodiluma izmaiņu raksturs atkarībā no tā griešanās biežuma ir tāds pats kā cilindru-virzuļu grupas daļām.

Minimālais nodilums tiek novērots pie n = 1400...1700 apgr./min un ir 70...80% no nodiluma pie maksimālā ātruma. Palielināts nodilums lielā ātrumā ir saistīts ar spiediena palielināšanos uz balstiem un darba virsmu un smērvielas temperatūras paaugstināšanos, pie maza ātruma - eļļas ķīļa darbības apstākļu pasliktināšanās balstā.

Tādējādi katrai dzinēja konstrukcijai ir optimāls apgriezienu režīms, kurā galveno elementu īpatnējais nodilums būs minimāls, un dzinēja izturība būs maksimāla.

Motora temperatūras režīmu darbības laikā parasti novērtē pēc dzesēšanas šķidruma vai eļļas temperatūras.

–  –  –

800 1200 1600 2000 apgr./min Att. 4.6. Dzelzs (CFe) un hroma (CCg) koncentrācijas eļļā atkarības no kloķvārpstas apgriezienu skaita n Kopējais dzinēja nodilums ir atkarīgs no dzesēšanas šķidruma temperatūras. Ir optimāls temperatūras režīms (70 ... 90 ° C), pie kura dzinēja nodilums ir minimāls. Dzinēja pārkaršana izraisa eļļas viskozitātes samazināšanos, detaļu deformāciju, eļļas plēves noārdīšanos, kas izraisa pastiprinātu detaļu nodilumu.

Korozijas procesiem ir liela ietekme uz cilindru starpliku nodiluma ātrumu. Pie zemas motora temperatūras (70 °C) atsevišķas uzmavas virsmas vietas tiek samitrinātas ar ūdens kondensātu, kas satur sēra savienojumu un citu korozīvu gāzu sadegšanas produktus. Notiek elektroķīmiskās korozijas process ar oksīdu veidošanos. Tas veicina intensīvu cilindru korozijas un mehānisko nodilumu. Zemas temperatūras ietekmi uz dzinēja nodilumu var attēlot šādi. Ja nodilumu ņemam pie eļļas un ūdens temperatūras 75 "C kā vienību, tad pie t \u003d 50 ° C nodilums būs 1,6 reizes lielāks, bet pie t \u003d - 25 ° C - 5 reizes lielāks.

Tas nozīmē vienu no nosacījumiem dzinēju ilgmūžības nodrošināšanai - darbībai optimālā temperatūras režīmā (70 ... 90 ° C).

Kā liecina pētījuma rezultāti par dzinēja nodiluma izmaiņu raksturu nestabilos darbības apstākļos, tādu detaļu kā cilindru čaulas, virzuļi un gredzeni, galvenā un klaņa gultņu apvalku nodilums palielinās 1,2 - 1,8 reizes.

Galvenie iemesli, kas izraisa detaļu nodiluma intensitātes palielināšanos nestabilos režīmos, salīdzinot ar stabiliem, ir inerces slodžu palielināšanās, smērvielas darbības apstākļu un tās attīrīšanas pasliktināšanās, kā arī normālas degvielas sadegšanas traucējumi. Nav izslēgta pāreja no šķidruma berzes uz robežberzi ar eļļas plēves plīsumu, kā arī korozīvā nodiluma palielināšanās.

Izturību būtiski ietekmē karburatora dzinēju izmaiņu intensitāte. Tātad pie p = 0,56 MPa un n = 0,0102 MPa/s augšējo kompresijas gredzenu nodiluma intensitāte ir 1,7 reizes, bet klaņa gultņu nodiluma intensitāte ir 1,3 reizes lielāka nekā līdzsvara apstākļos (n = 0). ). Palielinoties n līdz 0,158 MPa/s pie tādas pašas slodzes, savienojošā stieņa gultnis nolietojas 2,1 reizi vairāk nekā ar n = 0.

Tādējādi mašīnu darbības laikā ir jānodrošina dzinēja darbības režīma noturība. Ja tas nav iespējams, pārejai no viena režīma uz otru jāveic vienmērīgi. Tas palielina dzinēja un transmisijas elementu kalpošanas laiku.

Galvenā ietekme uz dzinēja darbību uzreiz pēc tā apturēšanas un sekojošās iedarbināšanas laikā ir detaļu, eļļas un dzesēšanas šķidruma temperatūrai. Augstā temperatūrā pēc dzinēja apturēšanas smērviela izplūst no cilindra sienām, kas, iedarbinot dzinēju, izraisa pastiprinātu detaļu nodilumu. Pēc dzesēšanas šķidruma cirkulācijas apstāšanās augstas temperatūras zonā veidojas tvaika slēdzenes, kas noved pie cilindru bloka elementu deformācijas nevienmērīgas sienu dzesēšanas dēļ un rada plaisas. Pārkarsēta dzinēja trokšņa slāpēšana izraisa arī cilindra galvas hermētiskuma pārkāpumu bloka un jaudas tapu materiālu nevienlīdzīgā lineārās izplešanās koeficienta dēļ.

Lai izvairītos no šiem darbības traucējumiem, ieteicams izslēgt dzinēju pie ūdens temperatūras, kas nav augstāka par 70 °C.

Dzesēšanas šķidruma temperatūra ietekmē īpatnējo degvielas patēriņu.

Tajā pašā laikā optimālais režīms efektivitātes ziņā aptuveni sakrīt ar minimālā nodiluma režīmu.

Degvielas patēriņa pieaugums zemā temperatūrā galvenokārt ir saistīts ar tās nepilnīgu sadegšanu un berzes griezes momenta palielināšanos eļļas augstās viskozitātes dēļ. Paaugstināta dzinēja uzkaršana ir saistīta ar detaļu termiskām deformācijām un sadegšanas procesu traucējumiem, kas arī palielina degvielas patēriņu. Spēkstacijas izturība un uzticamība ir saistīta ar stingru motora detaļu iestrādes noteikumu ievērošanu un racionālu dzinēja daļu iedarbināšanas režīmu nodošanas laikā.

Sērijveida dzinējiem sākotnējā darbības periodā jāveic iepriekšēja iestrāde līdz 60 stundām ražotāja noteiktajos režīmos. Dzinēju piestrāde tiek veikta tieši ražotnēs un remonta rūpnīcās 2...3 stundas.Šajā periodā netiek pabeigts detaļu virsmas slāņa veidošanas process, tāpēc mašīnas darbības sākumposmā tas ir nepieciešams, lai turpinātu dzinēja iedarbināšanu. Piemēram, jauna vai kapitāli remontēta buldozera DZ-4 dzinēja iestrāde bez slodzes ir 3 stundas, pēc tam mašīna tiek darbināta transporta režīmā bez slodzes 5,5 stundas Pēdējā iestrādes posmā buldozers tiek pakāpeniski noslogota, darbojoties ar dažādiem pārnesumiem 54 stundas.Iesbraukšanas ilgums un efektivitāte ir atkarīga no slodzes apstākļiem un izmantotajām smērvielām.

Ieteicams palaist motora darbību zem slodzes ar jaudu N \u003d 11 ... 14,5 kW pie vārpstas griešanās ātruma n \u003d 800 apgr./min un, pakāpeniski palielinot jaudu līdz 40 kW pie n nominālvērtība.

Visefektīvākā smērviela, ko izmanto dīzeļdzinēju darbības procesā, pašlaik ir DP-8 eļļa ar piedevu 1 tilp. % dibenzildisulfīds vai dibenzilheksasulfīds un viskozitāte 6...8 mm2/s 100°C temperatūrā.

Rūpnīcas iedarbināšanas laikā iespējams ievērojami paātrināt dīzeļdegvielas detaļu iestrādei, pievienojot degvielai ALP-2 piedevu. Konstatēts, ka, pastiprinot cilindru-virzuļu grupas detaļu nodilumu piedevas abrazīvās iedarbības dēļ, ir iespējams panākt pilnīgu to virsmu ieskriešanu un stabilizēt eļļas patēriņu atkritumiem. Rūpnīcas īsa piestrāde (75...100 min) ar ALP-2 piedevu nodrošina gandrīz tādu pašu detaļu iestrādes kvalitāti kā ilgstoša 52 stundu piestrāde ar standarta degvielu bez piedevas . Tajā pašā laikā detaļu nodilums un eļļas patēriņš atkritumiem ir gandrīz vienāds.

Piedeva ALP-2 ir organometālisks alumīnija savienojums, kas izšķīdināts dīzeļdegvielā DS-11 attiecībā 1:3. Piedeva viegli šķīst dīzeļdegvielā un tai ir augstas pretkorozijas īpašības. Šīs piedevas darbības pamatā ir smalki izkliedētu cietu abrazīvu daļiņu (alumīnija oksīda vai hroma oksīda) veidošanās degšanas procesā, kuras, nonākot berzes zonā, rada labvēlīgus apstākļus ieskriešanai detaļu virsmās. ALP-2 piedeva visbūtiskāk ietekmē augšējā hromētā virzuļa gredzena ieskriešanu, pirmās virzuļa rievas galus un cilindra čaulas augšējo daļu.

Ņemot vērā cilindru-virzuļu grupas detaļu lielo nodiluma ātrumu dzinēju piestrādes laikā ar šo piedevu, organizējot testus, ir nepieciešams automatizēt degvielas padevi. Tas ļaus stingri regulēt degvielas padevi ar piedevu un tādējādi novērst katastrofāla nodiluma iespēju.

4.2. Transmisijas elementu veiktspēja Transmisijas elementi darbojas lielas trieciena un vibrācijas slodzes apstākļos plašā temperatūras diapazonā ar augstu mitruma līmeni un ievērojamu abrazīvo daļiņu saturu vidē. Atkarībā no transmisijas konstrukcijas tās ietekme uz mašīnas uzticamību ir ļoti atšķirīga. Labākajā gadījumā transmisijas elementu atteices īpatsvars ir aptuveni 30% no kopējā mašīnu atteices skaita. Lai palielinātu uzticamību, galvenos mašīnu transmisijas elementus var sadalīt šādi: sajūgs - 43%, pārnesumkārba - 35%, piedziņas līnija - 16%, aizmugurējās ass pārnesumkārba - 6% no kopējā transmisijas bojājumu skaita.

Mašīnas transmisija ietver šādus galvenos elementus:

berzes sajūgi, pārnesumu reduktori, bremžu ierīces un vadības piedziņas.Tāpēc ir ērti ņemt vērā transmisijas darbības režīmus un izturību attiecībā pret katru no uzskaitītajiem elementiem.

Berzes sajūgi. Sajūgu galvenie darba elementi ir berzes diski (buldozeru sānu sajūgi, mašīnu transmisiju sajūgi). Lieli disku berzes koeficienti (= 0,18 ... 0,20) nosaka būtisku slīdēšanas darbu. Šajā sakarā mehāniskā enerģija tiek pārvērsta siltumenerģijā un notiek intensīvs disku nodilums. Detaļu temperatūra bieži sasniedz 120 ... 150 ° C, bet berzes disku virsmas - 350 ... 400 ° C. Rezultātā berzes sajūgi bieži vien ir vismazāk uzticamais spēka pārvades elements.

Berzes disku izturību lielā mērā nosaka operatora rīcība un tā ir atkarīga no regulēšanas darbu kvalitātes, mehānisma tehniskā stāvokļa, darbības režīmiem utt.

Mašīnas elementu nodiluma ātrumu būtiski ietekmē berzes virsmu temperatūra.

Siltuma veidošanās procesu sajūga disku berzes laikā var aptuveni aprakstīt ar šādu izteiksmi:

Q=M*(d–t)/2E

kur Q ir siltuma daudzums, kas izdalās slīdēšanas laikā; M ir sajūga pārraidītais moments; - slīdēšanas laiks; E - siltuma mehāniskais ekvivalents; d, t - attiecīgi vadošās un piedziņas daļas leņķiskais ātrums.

Kā izriet no iepriekš minētās izteiksmes, siltuma daudzums un disku virsmu sildīšanas pakāpe ir atkarīga no slīdēšanas ilguma un sajūgu dzenošo un dzenošo daļu leņķiskajiem ātrumiem, kurus, savukārt, nosaka operatora darbības.

Visgrūtākie diskiem ir darba apstākļi pie m = 0. Dzinēja sakabei ar transmisiju tas atbilst iedarbināšanas brīdim.

Berzes disku darbības apstākļus raksturo divi periodi. Pirmkārt, kad sajūgs ir ieslēgts, berzes diski tuvojas viens otram (sadaļa 0-1). Vadošo daļu leņķiskais ātrums d ir nemainīgs, bet piedziņas daļu t ir nulle. Pēc disku pieskāriena (punkts a), automašīna aizbrauc. Vadošo daļu leņķiskais ātrums samazinās, un piedziņas daļas palielinās. Notiek disku slīdēšana un pakāpeniska q un m vērtību izlīdzināšana (c punkts).

Trijstūra abc laukums ir atkarīgs no leņķiskajiem ātrumiem d, t un laika intervāla 2 - 1, t.i. par parametriem, kas nosaka slīdēšanas laikā izdalītā siltuma daudzumu. Jo mazāka ir starpība 2 - 1 un q - m, jo ​​zemāka ir diska virsmu temperatūra un mazāks to nodilums.

Sajūga ieslēgšanas ilguma ietekmes uz transmisijas bloku slodzi raksturs. Strauji atlaižot sajūga pedāli (minimālais darba cikls), griezes moments uz sajūga piedziņas vārpstas var ievērojami pārsniegt dzinēja griezes momenta teorētisko vērtību rotējošo masu kinētiskās enerģijas dēļ. Šāda momenta pārnešanas iespēja ir izskaidrojama ar saķeres koeficienta palielināšanos spiedplāksnes atsperu elastīgo spēku un spiedplāksnes progresīvās kustības masas inerces spēka summēšanas rezultātā. Dinamiskās slodzes, kas rodas šajā gadījumā, bieži noved pie berzes disku darba virsmu iznīcināšanas, kas negatīvi ietekmē sajūga izturību.

Zobratu reduktori. Mašīnu pārnesumkārbu darbības apstākļiem ir raksturīgas lielas slodzes un plašs slodzes un ātruma režīmu izmaiņu diapazons. Zobu zobu nodiluma pakāpe atšķiras plašā diapazonā.

Uz pārnesumkārbu vārpstām visintensīvāk nolietojas vārpstu kustīgā savienojuma vietas ar slīdgultņiem (kakliem), kā arī vārpstu šķautnes sekcijas. Ritošo un slīdgultņu nodiluma ātrums ir attiecīgi 0,015...0,02 un 0,09...0,12 µm/h. Pārnesumkārbas vārpstu šķautnes sekcijas nolietojas ar ātrumu 0,08 ... 0,15 mm uz 1000 stundām.

Šeit ir galvenie pārnesumkārbas detaļu palielinātā nodiluma cēloņi: zobratu zobiem un slīdgultņiem - abrazīvu un noguruma šķembu (cauruļu) klātbūtne; vārpstas kakliņiem un blīvēšanas ierīcēm - abrazīvā līdzekļa klātbūtne; šahtu šķautņu posmiem - plastiskā deformācija.

Vidējais zobratu kalpošanas laiks ir 4000...6000 stundas.

Pārnesumkārbu nodiluma pakāpe ir atkarīga no šādiem darbības faktoriem: ātrums, slodze, temperatūras darbības režīmi; smērvielas kvalitāte; abrazīvu daļiņu klātbūtne vidē. Tātad, palielinoties biežumam, samazinās dzinēja vārpstas griešanās asfalta sadalītāja pārnesumkārbas un galvenās pārnesumkārbas resurss.

Palielinoties slodzei, pārnesumkārbas zobrata resurss samazinās, jo palielinās kontaktu spriegumi savienojumā. Viens no galvenajiem faktoriem, kas nosaka kontaktspriegumus, ir mehānisma montāžas kvalitāte.

Šo spriegumu netiešā īpašība var būt zoba kontakta plākstera izmēri.

Smērvielu kvalitātei un stāvoklim ir liela ietekme uz zobratu izturību. Pārnesumkārbu darbības laikā smērvielu kvalitāte pasliktinās, jo tās oksidējas un piesārņojas ar nodiluma produktiem un abrazīvām daļiņām, kas no vides nonāk karterī.

Eļļu pretnodiluma īpašības to lietošanas laikā pasliktinās. Tādējādi pārnesumu nodilums, palielinoties laika intervālam starp transmisijas eļļas maiņām, palielinās lineāri.

Nosakot eļļas maiņas biežumu pārnesumkārbās, jāņem vērā vienības izmaksas eļļošanai un remontdarbiem Tiesa, rub./h:

Jd=C1/td+ C2/t3+ C3/līdz kur C1 C2, C3 ir attiecīgi eļļas pievienošanas, nomaiņas un bojājumu (darba traucējumu) novēršanas izmaksas, rub.; t3, td, uz eļļas pievienošanas, tās nomaiņas un atteices biežumu, attiecīgi, h.

Optimālais eļļas maiņas intervāls atbilst minimālajām vienības samazinātajām izmaksām (topt). Ekspluatācijas apstākļi ietekmē eļļas maiņas intervālu. Eļļas kvalitāte ietekmē arī pārnesumu nodilumu.

Zobu smērvielas izvēle galvenokārt ir atkarīga no zobratu apkārtmēra ātruma, īpašajām slodzēm un zobu materiāla. Lielos ātrumos tiek izmantotas mazāk viskozas eļļas, lai samazinātu enerģijas patēriņu eļļas sajaukšanai karterī.

Bremžu ierīces. Bremžu mehānismu darbību pavada intensīvs berzes elementu nodilums (vidējais nodiluma ātrums ir 25...125 µm/h). Rezultātā tādu detaļu kā bremžu kluči un lentes resurss ir 1000...2000 stundas.

Bremžu biežums un ilgums ietekmē berzes elementu berzes virsmu temperatūru. Ar biežu un ilgstošu bremzēšanu notiek intensīva berzes uzliku uzkaršana (līdz 300 ...

400 °C), kā rezultātā samazinās berzes koeficients un palielinās elementu nodiluma ātrums.

Azbesta-bakelīta berzes kluču un velmētu bremžu joslu nodiluma procesu parasti raksturo lineāra sakarība.

Vadības piedziņas. Vadības piedziņas darbības apstākļus raksturo lielas statiskās un dinamiskās slodzes, vibrācijas un abrazīvu klātbūtne uz berzes virsmām.

Mašīnu projektēšanā tiek izmantotas mehāniskās, hidrauliskās un arī kombinētās vadības sistēmas.

Mehāniskā piedziņa ir šarnīrsavienojums ar stieņiem vai citiem izpildmehānismiem (zobratu bagāžnieki utt.). Šādu mehānismu resursu nosaka galvenokārt šarnīrveida savienojumu nodilumizturība. Šarnīrveida savienojumu izturība ir atkarīga no abrazīvo daļiņu cietības un to skaita, kā arī no dinamisko slodžu vērtībām un rakstura.

Eņģu nodiluma intensitāte ir atkarīga no abrazīvo daļiņu cietības. Efektīva metode mehānisko piedziņu izturības palielināšanai darbības laikā ir novērst abrazīvu daļiņu iekļūšanu eņģēs (saskarņu blīvēšana).

Galvenais hidrauliskās sistēmas kļūmju cēlonis ir detaļu nodilums.

Hidrauliskās piedziņas daļu nodiluma ātrums un to izturība ir atkarīga no ekspluatācijas faktoriem: šķidruma temperatūras, tā piesārņojuma pakāpes un rakstura, filtrēšanas ierīču stāvokļa utt.

Paaugstinoties šķidruma temperatūrai, paātrinās arī ogļūdeņražu oksidēšanās process un sveķainu vielu veidošanās. Šie oksidācijas produkti, nogulsnējot uz sienām, piesārņo hidraulisko sistēmu, aizsprosto filtra kanālus, kas noved pie iekārtas atteices.

Lielu skaitu hidrauliskās sistēmas bojājumu izraisa darba šķidruma piesārņojums ar nodiluma produktiem un abrazīvām daļiņām, kas izraisa pastiprinātu nodilumu un dažos gadījumos detaļu iestrēgšanu.

Maksimālo daļiņu izmēru šķidrumā nosaka filtrācijas smalkums.

Hidrauliskajā sistēmā filtrēšanas smalkums ir aptuveni 10 mikroni. Lielāku daļiņu klātbūtne hidrauliskajā sistēmā ir saistīta ar putekļu iekļūšanu caur blīvēm (piemēram, hidrauliskajā cilindrā), kā arī filtra elementa poru neviendabīgumu. Hidrauliskās piedziņas elementu nodiluma ātrums ir atkarīgs no piesārņojuma lieluma.

Ar uzpildīto eļļu hidrauliskajā sistēmā tiek ievadīts ievērojams daudzums piesārņotāju. Vidējais darba šķidruma darba plūsmas ātrums mašīnu hidrauliskajās sistēmās ir 0,025...0,05 kg/h. Tajā pašā laikā hidrauliskajā sistēmā ar pievienoto eļļu tiek ievadīti 0,01 ... 0,12% piesārņotāju, kas ir 30 g uz 25 litriem atkarībā no uzpildes apstākļiem. Lietošanas instrukcija iesaka pirms darba šķidruma maiņas izskalot hidraulisko sistēmu.

Hidrauliskā sistēma tiek izskalota ar petroleju vai dīzeļdegvielu īpašās iekārtās.

Tādējādi, lai palielinātu mašīnu hidrauliskās piedziņas elementu izturību, ir jāveic pasākumu kopums, kura mērķis ir nodrošināt darba šķidruma tīrību un ieteicamo hidrauliskās sistēmas termisko režīmu, proti:

stingra hidrauliskās sistēmas lietošanas instrukcijas prasību ievērošana;

eļļas filtrēšana pirms hidrauliskās sistēmas uzpildīšanas;

Filtru uzstādīšana ar filtrācijas smalkumu līdz 15...20 mikroniem;

Šķidruma pārkaršanas novēršana mašīnas darbības laikā.

4.3. Ritošās daļas elementu efektivitāte Pēc šasijas konstrukcijas izšķir kāpurķēžu un riteņu transportlīdzekļus.

Galvenais kāpurķēdes šasijas bojājumu cēlonis ir kāpurķēžu un kāpurķēžu tapu, dzenošo riteņu, asu un rullīšu bukses abrazīvs nodilums. Ritnes daļu nodiluma ātrumu ietekmē sliežu ceļa priekšspriegojums. Ar spēcīgu spriegojumu palielinās nodiluma intensitāte, palielinoties berzes spēkam. Ar vāju spriegojumu notiek spēcīga sliežu ceļa sitieni. Kāpurķēžu nodilums lielā mērā ir atkarīgs no mašīnas darbības apstākļiem. Palielināts šasijas detaļu nodilums skaidrojams ar ūdens ar abrazīvu klātbūtni berzes zonā un detaļu virsmu koroziju. Trašu tehnisko stāvokli vērtē pēc kāpurķēžu un tapu nodiluma. Piemēram, ekskavatoriem kāpurķēžu sliežu ceļa robežstāvokļa pazīmes kalpo kāpurķēžu cilpas nodilums diametrā par 2,5 mm un tapu nodilums par 2,2 mm. Liels detaļu nodilums izraisa kāpurķēdes pagarinājumu par 5 ... 6%.

Galvenie faktori, kas nosaka riteņu kustinātāja ekspluatācijas īpašības, ir gaisa spiediens riepās, saliekums un izliekums.

Spiediens riepās ietekmē mašīnas izturību. Resursa samazināšanu pie pazemināta spiediena izraisa lielas riepas deformācijas, tās pārkaršana un protektora atslāņošanās. Pārmērīgs riepu spiediens samazina arī resursus, jo tas rada lielas slodzes uz karkasu, it īpaši šķēršļa pārvarēšanas laikā.

Riepu nodilumu ietekmē arī riteņu savirze un izliekuma leņķis. Pirksta leņķa novirze no normas noved pie protektora elementu slīdēšanas un tā palielināta nodiluma. Pirksta leņķa palielināšanās izraisa intensīvāku protektora ārējās malas nodilumu un iekšējās malas samazināšanos. Kad izliekuma leņķis novirzās no normas, spiediens tiek pārdalīts riepas saskares plaknē ar zemi un notiek vienpusējs protektora nodilums.

4.4. Mašīnu elektroiekārtu efektivitāte Elektroiekārtas veido aptuveni 10...20% no visiem iekārtu atteicēm. Vismazuzticamākie elektroiekārtu elementi ir baterijas, ģenerators un relejs-regulators. Akumulatora darbības laiks ir atkarīgs no tādiem darbības faktoriem kā elektrolīta temperatūra un izlādes strāva. Akumulatoru tehniskais stāvoklis tiek novērtēts pēc to faktiskās ietilpības. Akumulatora ietilpības samazināšanās (attiecībā pret nominālo vērtību) ar temperatūras pazemināšanos ir izskaidrojama ar elektrolīta blīvuma palielināšanos un tā cirkulācijas pasliktināšanos plākšņu aktīvās masas porās. Šajā sakarā zemā apkārtējās vides temperatūrā akumulatoriem jābūt termiski izolētiem.

Akumulatoru veiktspēja ir atkarīga no izlādes strāvas stipruma Ip. Jo lielāka ir izlādes strāva, jo lielākam elektrolīta daudzumam jāiekļūst plāksnēs laika vienībā. Pie lielām Ip vērtībām samazinās elektrolīta iespiešanās dziļums plāksnēs un samazinās akumulatoru jauda. Piemēram, pie Ip = 360 A aptuveni 0,1 mm biezā aktīvās masas slānī notiek ķīmiskas pārvērtības, un akumulatora ietilpība ir tikai 26,8% no nominālās vērtības.

Vislielākā slodze uz akumulatoru tiek novērota startera darbības laikā, kad izlādes strāva sasniedz 300 ... 600 A. Šajā sakarā vēlams ierobežot startera nepārtrauktas darbības laiku līdz 5 s.

To iekļaušanas biežums būtiski ietekmē akumulatoru darbību zemā temperatūrā (4.20. att.). Jo mazāk pārtraukumu darbā, jo ātrāk akumulatori pilnībā izlādējas, tāpēc starteri vēlams atkal ieslēgt ne ātrāk kā pēc 30 sekundēm.

Bateriju darbības laikā mainās akumulatoru kapacitāte. Sākotnējā periodā jauda nedaudz palielinās, pateicoties plākšņu aktīvās masas attīstībai, un pēc tam paliek nemainīga ilgu darbības laiku. Plākšņu nodiluma rezultātā akumulatora jauda samazinās, un tas neizdodas. Plākšņu nodilums sastāv no režģu korozijas un deformācijas, plākšņu sulfācijas, aktīvās masas nogulsnēšanās no režģiem un tās uzkrāšanās akumulatora korpusa apakšā. Arī uzlādējamo akumulatoru darbība pasliktinās to pašizlādes un elektrolīta līmeņa pazemināšanās dēļ. Pašizlādes cēlonis var būt daudzi faktori, kas veicina galvanisko mikroelementu veidošanos uz pozitīvi un negatīvi lādētām plāksnēm. Tā rezultātā akumulatora spriegums samazinās. Pašizlādes vērtību ietekmē katoda svina oksidēšanās augšējos elektrolīta slāņos izšķīdināta gaisa skābekļa iedarbībā, režģa materiāla neviendabīgums un plākšņu aktīvā masa, elektrolīta nevienmērīgais blīvums dažādās sekcijās. akumulatora sākotnējais blīvums un temperatūra, kā arī akumulatoru ārējo virsmu piesārņojums. Temperatūrā zem -5 oC akumulatoru pašizlādes praktiski nenotiek.

Paaugstinoties temperatūrai līdz 5 ° C, pašizlāde parādās līdz 0,2 ... 0,3% no jaudas dienā, un temperatūrā 30 ° C un augstāk - līdz 1% no akumulatora jaudas.

Elektrolīta līmenis pazeminās augstā temperatūrā ūdens iztvaikošanas dēļ.

Tādējādi, lai palielinātu akumulatoru izturību to darbības laikā, jāievēro šādi noteikumi:

izolēt baterijas, ja tās tiek izmantotas aukstā laikā;

Līdz minimumam samaziniet startera ieslēgšanas ilgumu ar vismaz 30 s intervālu starp ieslēgšanas reizēm;

uzglabāt baterijas aptuveni 0o C temperatūrā;

Stingri ievērojiet elektrolīta nominālo blīvumu;

Izvairieties no akumulatoru ārējo virsmu piesārņošanas;

kad elektrolīta līmenis pazeminās, pievienojiet destilētu ūdeni.

Viens no galvenajiem ģeneratora atteices iemesliem ir tā temperatūras paaugstināšanās darbības laikā. Ģeneratora apkure ir atkarīga no elektroiekārtu elementu konstrukcijas un tehniskā stāvokļa.

4.5. Iekārtu optimālās ilgizturības noteikšanas metodika Ar mašīnu optimālo ilgmūžību tiek saprasts ekonomiski pamatots to lietošanas periods pirms kapitālā remonta vai ekspluatācijas pārtraukšanas.

Iekārtas ir ierobežotas šādu iemeslu dēļ:

mašīnas turpmākas darbības neiespējamība tās 1) tehniskā stāvokļa dēļ;

2) mašīnas turpmākās darbības neizdevīgums no ekonomiskā viedokļa;

3) mašīnas lietošanas nepieļaujamība no drošības viedokļa.

Nosakot optimālo mašīnu resursu pirms kapitālā remonta vai ekspluatācijas pārtraukšanas, plaši tiek izmantotas tehniskās un ekonomiskās metodes, kas balstās uz mašīnu izmantošanas ekspluatācijā ekonomiskās efektivitātes kritēriju.

Apskatīsim mašīnu optimālās izturības noteikšanas secību, izmantojot tehnoekonomisko metodi. Iekārtas optimālo resursu šajā gadījumā nosaka minimālās vienības samazinātās izmaksas tās iegādei un ekspluatācijai.

Kopējās īpatnējās samazinātās izmaksas Sud (rubļos par darbības laika vienību) ietver Spr - specifiskas samazinātas izmaksas mašīnas iegādei; Cp ir vidējās vienības izmaksas mašīnas veiktspējas uzturēšanai darbības laikā; C - vienības izmaksas mašīnas uzglabāšanai, apkopei, degvielas uzpildei ar degvielu un smērvielām utt.

–  –  –

–  –  –

Izteiksmes analīze parāda, ka, palielinoties darbības laikam T, Cp vērtība samazinās, Cp (T) vērtība palielinās un izmaksas C paliek nemainīgas.

Šajā sakarā ir acīmredzams, ka līknei, kas apraksta kopējo īpatnējo samazināto izmaksu izmaiņas, ir jābūt locījumam noteiktā punktā, kas atbilst minimālajai Cmin vērtībai.

Tādējādi mašīnas optimālais resurss pirms kapitālā remonta vai ekspluatācijas pārtraukšanas tiek noteikts atbilstoši mērķa funkcijai

–  –  –

3 +1 = 2 + 2 0 + 3 0 + + 0 2 3 4 + 1 4 Pēdējais vienādojums ļauj noteikt T0 ar iterāciju.

Sakarā ar to, ka optimālā resursa noteikšanai nepieciešams liels aprēķinu apjoms, ir nepieciešams izmantot datoru.

Aprakstīto metodi var izmantot arī kapitālā remonta iekārtu optimālās izturības noteikšanā.

Šajā gadījumā mērķa funkcijā (5) mašīnas iegādes izmaksu vietā Ср tiek ņemtas vērā konkrētās samazinātās izmaksas par šīs mašīnas kapitālo remontu Ср:

L kr \u003d P kur S ir kapitālā remonta izmaksas, rub.; E - kapitālieguldījumu efektivitātes koeficients; K - specifisks ieguldījums, rub.; SK - likvidācijas vērtība, rub.; Piekt - mašīnas tehniskā produktivitāte, vienības / h; T - kapitālā remonta mūžs, h.

Mērķfunkcijai, nosakot optimālo resursu kapitāli remontētajām mašīnām, ir forma Cud(T)= min [Ccr(T)+Cr(T)+C], 0TTn kur Tn ir tādas mašīnas resursa optimālā vērtība, kurai nav veikts jebkāds kapitālais remonts.

Zinātnes, profesors M.P. Shchetinina Sos... "Izpildredaktors: E.Yu. vecākais meistars Gabčenko V.N. skolotājs Boroviks Sergejs Jurjevičs KLASTRU METODES UN SISTĒMAS STATORA DEFORMĀCIJAS UN LĀPSTU UN LĀMENS GALU NOBĪDZES MĒRĪŠANAI GĀZTURBĪNU DZINĒJOS Specialitāte 05.11.16 – Informācijas-mērīšanas un vadības sistēmas...

“A/S RusHydro IT Co. un AS RusHydro (RusHydro) ILGTERMIŅA UN DAUDZDAUDZĪGU SADARBĪBU saista gadu ilga sadarbība un desmitiem kopīgi realizētu veiksmīgu projektu informācijas tehnoloģiju jomā. Tehniskā projekta izstrāde informācijas un inženiersistēmu kompleksa izveidei vienai no HES tika pabeigta jau 2006. gadā ... "

"Žukovs Ivans Aleksejevičs Zinātnisko bāzu izstrāde triecienmašīnu efektivitātes paaugstināšanai urbumu urbšanai akmeņos Specialitāte 05.05.06. - Kalnrūpniecības mašīnas Tehnisko zinātņu doktora grāda promocijas darba kopsavilkums Novosibi..."

Fizikas un tehnoloģiju institūts (Valsts universitāte) 2 Krievijas Tautsaimniecības un valsts pārvaldes akadēmija saskaņā ar Prez...» 011-8-1-053 Pritok-A-4(8) LIPG.425212.001-053.01 RE Lietošanas instrukcija LIPG. 425212.001- 053.01 RE SATURS IEVADS 1. PAMATINFORMĀCIJA 1.... "MEŽA APSAIMNIEKOŠANAS NORĀDĪJUMI Saskaņā ar daļu..." 2017 www.vietne - "Bezmaksas elektroniskā bibliotēka - elektroniskie resursi"

Šīs vietnes materiāli ir ievietoti pārskatīšanai, visas tiesības pieder to autoriem.
Ja nepiekrītat, ka jūsu materiāls tiek ievietots šajā vietnē, lūdzu, rakstiet mums, mēs to noņemsim 1-2 darba dienu laikā.

Tiek aplūkoti galvenie procesi, kas izraisa mašīnu efektivitātes samazināšanos: berze, nodilums, plastiskā deformācija, mašīnu detaļu nogurums un korozijas bojājumi. Doti galvenie mašīnu darbspējas nodrošināšanas virzieni un metodes. Aprakstītas metodes elementu un tehnisko sistēmu veiktspējas novērtēšanai kopumā. Augstskolu studentiem. Tas var noderēt automašīnu, traktoru, būvniecības, ceļu un komunālo transportlīdzekļu servisa un tehniskās ekspluatācijas speciālistiem.

Mašīnu tehniskais progress un uzticamība.
Attīstoties zinātnes un tehnikas progresam, rodas arvien sarežģītākas problēmas, kuru risināšanai nepieciešams izstrādāt jaunas teorijas un pētniecības metodes. Jo īpaši mašīnbūvē mašīnu konstrukcijas sarežģītības, to tehniskās darbības, kā arī tehnoloģisko procesu dēļ ir nepieciešama vispārināšana un kvalificētāka, stingrāka inženiertehniskā pieeja, lai atrisinātu iekārtu ilgmūžības nodrošināšanas problēmas.

Tehnoloģiskais progress ir saistīts ar sarežģītu modernu mašīnu, instrumentu un darba iekārtu izveidi, ar pastāvīgu kvalitātes prasību paaugstināšanu, kā arī ar darba režīmu stingrāku (ātrumu, darba temperatūru, slodžu palielināšanos). Tas viss bija pamats tādu zinātnes disciplīnu attīstībai kā uzticamības teorija, tribotehnika, tehniskā diagnostika.

SATURS
Priekšvārds
1.nodaļa. Tehnisko sistēmu darbspējas nodrošināšanas problēma
1.1. Tehnoloģiskais progress un mašīnu uzticamība
1.2. Tribotehnikas veidošanās un attīstības vēsture
1.3. Tribotehnikas loma mašīnu darbspējas nodrošināšanas sistēmā
1.4. Tehnisko sistēmu triboanalīze
1.5. Iemesli ekspluatācijā esošo mašīnu veiktspējas samazinājumam
2. nodaļa. Mašīnu detaļu darba virsmu īpašības
2.1. Detalizēti profila parametri
2.2. Profila parametru varbūtības raksturlielumi
2.3. Savienojošo detaļu darba virsmu saskare
2.4. Detaļas virsmas slāņa materiāla uzbūve un fizikālās un mehāniskās īpašības
3. nodaļa
3.1. Jēdzieni un definīcijas
3.2. Detaļu darba virsmu mijiedarbība
3.3. Termiskie procesi, kas pavada berzi
3.4. Smērvielas ietekme uz berzes procesu
3.5. Faktori, kas nosaka berzes raksturu
4. nodaļa
4.1. Vispārējs nodiluma modelis
4.2. Nodiluma veidi
4.3. abrazīvs nodilums
4.4. noguruma nodilums
4.5. Krampju nodilums
4.6. Korozijas-mehāniskais nodilums
4.7. Faktori, kas ietekmē mašīnu elementu nodiluma raksturu un intensitāti
5. nodaļa
5.1. Smērvielu mērķis un klasifikācija
5.2. Eļļošanas veidi
5.3. Eļļu eļļošanas darbības mehānisms
5.4. Šķidru un smērvielu īpašības
5.5. Piedevas
5.6. Prasības eļļām un smērvielām
5.7. Šķidrumu un smērvielu īpašību maiņa darbības laikā
5.8. Kompleksa kritērija veidošana mašīnu elementu stāvokļa novērtēšanai
5.9. Eļļu veiktspējas īpašību atjaunošana
5.10. Mašīnu veiktspējas atjaunošana ar eļļām
6. nodaļa
6.1. Noguruma procesu attīstības nosacījumi
6.2. Materiāla noguruma atteices mehānisms
6.3. Materiāla noguruma sabrukšanas procesa matemātiskais apraksts
6.4. Noguruma parametru aprēķins
6.5. Detaļas materiāla noguruma parametru novērtēšana ar paātrinātās testēšanas metodēm
7. nodaļa
7.1. Korozijas procesu klasifikācija
7.2. Materiālu korozijas iznīcināšanas mehānisms
7.3. Korozīvās vides ietekme uz detaļu iznīcināšanas raksturu
7.4. Korozijas procesu rašanās nosacījumi
7.5. Detaļu korozijas bojājumu veidi
7.6. Korozijas procesu attīstību ietekmējošie faktori
7.7. Metodes mašīnu elementu aizsardzībai pret koroziju
8. nodaļa
8.1. Vispārīgi mašīnu veiktspējas jēdzieni
8.2. Mašīnu uzticamības plānošana
8.3. Mašīnas uzticamības programma
8.4. Mašīnu dzīves cikls
9. nodaļa
9.1. Mašīnu elementu triboanalīzes rezultātu prezentācija
9.2. Mašīnu elementu darbības rādītāju noteikšana
9.3. Mašīnu dzīves optimizācijas modeļi
10. nodaļa
10.1. Elektrostacijas veiktspēja
10.2. Transmisijas elementu veiktspēja
10.3. Ritošās daļas elementu veiktspēja
10.4. Mašīnu elektroiekārtu darbspēja
10.5. Mašīnu optimālās izturības noteikšanas metodika
Secinājums
Bibliogrāfija.

Bezmaksas lejupielādējiet e-grāmatu ērtā formātā, skatieties un lasiet:
Lejupielādējiet grāmatu Tehnisko sistēmu veiktspējas pamati, Zorin V.A., 2009 - fileskachat.com, ātri un bez maksas lejupielādējiet.

• Materiālzinātnes kurss jautājumos un atbildēs, Bogodukhov S.I., Grebenyuk V.F., Sinyukhin A.V., 2005
• Automātiskās vadības sistēmu uzticamība un diagnostika, Beloglazovs I.N., Krivcovs A.N., Kutsenko B.N., Suslova O.V., Shirgladze A.G., 2008