شارژر ماشین در tl494. شارژر باتری ماشین در TL494 - Samodelkin - خودتان این کار را انجام دهید - نمودارها

06.09.2023

شارژر دیگری مطابق مدار یک تثبیت کننده جریان کلیدی با واحدی برای نظارت بر ولتاژ بدست آمده روی باتری مونتاژ می شود تا از خاموش شدن آن در پایان شارژ اطمینان حاصل شود. برای کنترل ترانزیستور کلید، از یک میکرو مدار تخصصی TL494 (KIA491، K1114UE4) استفاده می شود. دستگاه تنظیم جریان شارژ را در 1 ... 6 آمپر (10 آمپر حداکثر) و ولتاژ خروجی 2 ... 20 ولت فراهم می کند.

کلید ترانزیستور VT1، دیود VD5 و دیودهای قدرت VD1 - VD4 از طریق اسپیسرهای میکا باید روی یک رادیاتور مشترک با مساحت 200 ... 400 سانتی متر مربع نصب شوند. مهمترین عنصر در مدار سلف L1 است. کارایی مدار بستگی به کیفیت ساخت آن دارد. به عنوان یک هسته، می توانید از یک ترانسفورماتور پالس از منبع تغذیه تلویزیون 3USTST یا مشابه استفاده کنید. بسیار مهم است که هسته مغناطیسی دارای شکاف تقریباً 0.5 ... 1.5 میلی متر باشد تا از اشباع در جریان های بالا جلوگیری شود. تعداد چرخش ها به مدار مغناطیسی خاص بستگی دارد و می تواند در محدوده 15 ... 100 دور سیم PEV-2 2.0 میلی متر باشد. اگر تعداد چرخش ها بیش از حد باشد، هنگامی که مدار با بار نامی کار می کند، صدای سوت ملایمی شنیده می شود. به عنوان یک قاعده، صدای سوت فقط در جریان های متوسط رخ می دهد و با بار سنگین، اندوکتانس سلف به دلیل مغناطیس شدن هسته کاهش می یابد و سوت متوقف می شود. اگر صدای سوت در جریان های کم متوقف شود و با افزایش بیشتر جریان بار، ترانزیستور خروجی به شدت شروع به گرم شدن می کند، در این صورت ناحیه هسته مغناطیسی برای کار در فرکانس تولید انتخاب شده کافی نیست - لازم است با انتخاب مقاومت R4 یا خازن C3 فرکانس کاری ریزمدار را افزایش دهید یا یک سلف بزرگتر نصب کنید. اگر ترانزیستور قدرت ساختار p-n-p در مدار وجود ندارد، می توانید همانطور که در شکل نشان داده شده است از ترانزیستورهای قدرتمند ساختار n-p-n استفاده کنید.

به عنوان یک دیود VD5 در مقابل سلف L1، توصیه می شود از هر دیود موجود با مانع شاتکی استفاده کنید که برای جریان حداقل 10 آمپر و ولتاژ 50 ولت نامگذاری شده است؛ در موارد شدید، می توانید از دیودهای فرکانس متوسط KD213 استفاده کنید. KD2997 یا مشابه وارداتی. برای یکسو کننده، می توانید از هر دیود قدرتمند با جریان 10 آمپر یا پل دیودی، به عنوان مثال KBPC3506، MP3508 یا موارد مشابه استفاده کنید. توصیه می شود مقاومت شنت در مدار را به مقدار لازم تنظیم کنید. محدوده تنظیم جریان خروجی به نسبت مقاومت مقاومت ها در مدار خروجی 15 میکرو مدار بستگی دارد. در موقعیت پایین نوار لغزنده مقاومت متغیر کنترل جریان در نمودار، ولتاژ در پایه 15 ریزمدار باید با ولتاژ روی شنت مطابقت داشته باشد که حداکثر جریان از آن عبور کند. مقاومت کنترل جریان متغیر R3 را می توان با هر مقاومت اسمی تنظیم کرد، اما برای به دست آوردن ولتاژ مورد نیاز در پایه 15 میکرو مدار، باید یک مقاومت ثابت R2 در مجاورت آن انتخاب کنید.
مقاومت متغیر تنظیم ولتاژ خروجی R9 همچنین می تواند دامنه وسیعی از مقاومت اسمی 2 ... 100 کیلو اهم داشته باشد. با انتخاب مقاومت مقاومت R10، حد بالایی ولتاژ خروجی تعیین می شود. حد پایین با نسبت مقاومت مقاومت های R6 و R7 تعیین می شود، اما تنظیم آن کمتر از 1 ولت نامطلوب است.

ریز مدار بر روی یک برد مدار چاپی کوچک 45 در 40 میلی متر نصب می شود، عناصر باقی مانده مدار بر روی پایه دستگاه و رادیاتور نصب می شوند.

نمودار سیم کشی برای اتصال برد مدار چاپی در شکل زیر نشان داده شده است.

گزینه های PCB در lay6

ما می گوییم از شما برای مهر و موم در نظرات نسخه ی نمایشی

در این مدار از ترانسفورماتور قدرت TS180 استفاده شده است، اما بسته به میزان ولتاژ و جریان خروجی مورد نیاز، توان ترانسفورماتور قابل تغییر است. اگر ولتاژ خروجی 15 ولت و جریان 6 آمپر کافی باشد، ترانسفورماتور قدرت با توان 100 وات کافی است. مساحت رادیاتور را نیز می توان به 100 ... 200 سانتی متر مربع کاهش داد. این دستگاه می تواند به عنوان منبع تغذیه آزمایشگاهی با محدودیت جریان خروجی قابل تنظیم استفاده شود. اگر المان ها در شرایط کار خوب باشند، مدار بلافاصله شروع به کار می کند و فقط نیاز به تنظیم دارد.

منبع: http://shemotechnik.ru

به عنوان یک دیود VD5 در مقابل سلف L1، توصیه می شود از هر دیود موجود با مانع شاتکی استفاده کنید که برای جریان حداقل 10 آمپر و ولتاژ 50 ولت نامگذاری شده است؛ در موارد شدید، می توانید از دیودهای فرکانس متوسط KD213 استفاده کنید. KD2997 یا مشابه وارداتی. برای یکسو کننده، می توانید از هر دیود قدرتمند با جریان 10 آمپر یا پل دیودی، به عنوان مثال KBPC3506، MP3508 یا موارد مشابه استفاده کنید. توصیه می شود مقاومت شنت در مدار را به مقدار لازم تنظیم کنید. محدوده تنظیم جریان خروجی به نسبت مقاومت مقاومت ها در مدار خروجی 15 میکرو مدار بستگی دارد. در موقعیت پایین نوار لغزنده مقاومت متغیر تنظیم جریان در نمودار، ولتاژ در پایه 15 ریزمدار باید با ولتاژ روی شنت مطابقت داشته باشد زمانی که حداکثر جریان از آن عبور می کند. مقاومت کنترل جریان متغیر R3 را می توان با هر مقاومت اسمی تنظیم کرد، اما برای به دست آوردن ولتاژ مورد نیاز در پایه 15 میکرو مدار، باید یک مقاومت ثابت R2 در مجاورت آن انتخاب کنید.
مقاومت متغیر تنظیم ولتاژ خروجی R9 همچنین می تواند دامنه وسیعی از مقاومت اسمی 2 ... 100 کیلو اهم داشته باشد. با انتخاب مقاومت مقاومت R10، حد بالایی ولتاژ خروجی تعیین می شود. حد پایین با نسبت مقاومت مقاومت های R6 و R7 تعیین می شود، اما تنظیم آن کمتر از 1 ولت نامطلوب است.

نمودار سیم کشی برای اتصال برد مدار چاپی در شکل زیر نشان داده شده است.

گزینه های PCB در lay6

ما می گوییم از شما برای مهر و موم در نظرات نسخه ی نمایشی

منبع: http://shemotechnik.ru

بنابراین. ما قبلاً به برد کنترل اینورتر نیم پل نگاه کرده ایم؛ وقت آن است که آن را عملی کنیم. بیایید یک مدار نیم پل معمولی را در نظر بگیریم؛ این مدار هیچ مشکل خاصی در مونتاژ ایجاد نمی کند. ترانزیستورها به پایانه های مربوط به برد متصل می شوند، منبع تغذیه آماده به کار 12-18 ولت عرضه می شود. اگر 3 دیود به صورت سری وصل شوند، ولتاژ در گیت ها 2 ولت کاهش می یابد و دقیقا 10-15 ولت مورد نیاز را خواهیم گرفت.

بیایید به نمودار نگاه کنیم:
ترانسفورماتور توسط برنامه محاسبه می شود یا با استفاده از فرمول N=U/(4*pi*F*B*S) ساده می شود. U=155V، F=100000 هرتز با درجه بندی RC 1nf و 4.7kOhm، B=0.22 T برای فریت متوسط، صرف نظر از نفوذپذیری، تنها پارامتر متغیری که باقی می ماند S است - سطح مقطع ضلع حلقه یا میله وسط Ш مدار مغناطیسی بر حسب متر مربع.

دریچه گاز با استفاده از فرمول L=(Uppeak-Ustab)*Тdead/Imin محاسبه می شود. با این حال، فرمول بسیار راحت نیست - زمان مرده بستگی به تفاوت بین اوج و ولتاژ تثبیت شده دارد. ولتاژ تثبیت شده، میانگین حسابی نمونه از پالس های خروجی است (با میانگین مربع ریشه اشتباه نشود). برای منبع تغذیه ای که در محدوده کامل تنظیم می شود، فرمول را می توان به صورت L= (Upeak*1/(2*F))/Imin بازنویسی کرد. مشاهده می شود که در مورد تنظیم کامل ولتاژ، هرچه اندوکتانس بیشتری مورد نیاز باشد، حداقل مقدار جریان کمتر می شود. اگر منبع تغذیه با جریان کمتر از Imin بارگیری شود، چه اتفاقی می افتد. در مورد تنظیم فیدبک، ولتاژ نمی تواند افزایش یابد، در عوض، پالس ها سرکوب می شوند به طوری که فقط جلوی آنها باقی می ماند، تثبیت به دلیل گرم شدن ترانزیستورها، که اساسا یک تثبیت کننده خطی است، رخ می دهد. من فکر می کنم درست است که Imin را طوری بگیریم که تلفات حالت خطی برابر با تلفات در حداکثر بار باشد. بنابراین، تنظیم در محدوده کامل باقی می ماند و برای منبع تغذیه خطرناک نیست.

یکسو کننده خروجی با استفاده از یک مدار تمام موج با نقطه میانی ساخته شده است. این روش به شما امکان می دهد افت ولتاژ در یکسو کننده را به نصف کاهش دهید و به شما امکان می دهد از مجموعه های دیود آماده با یک کاتد مشترک استفاده کنید که از یک دیود منفرد گران تر نیستند، به عنوان مثال MBR20100CT یا 30CTQ100. ارقام اول علامت گذاری به ترتیب به معنای جریان 20 و 30 آمپر و رقم دوم به معنای ولتاژ 100 ولت است. شایان ذکر است که دیودها دارای ولتاژ دو برابر خواهند بود. آن ها ما 12 ولت در خروجی دریافت می کنیم و در عین حال 24 ولت روی دیودها وجود خواهد داشت.

ترانزیستورهای نیم پل .. و در اینجا ارزش آن را دارد که به آنچه نیاز داریم فکر کنیم. ترانزیستورهای نسبتا کم مصرف مانند IRF730 یا IRF740 می توانند در فرکانس های بسیار بالا کار کنند، 100 کیلوهرتز محدودیتی برای آنها نیست، و علاوه بر این، ما خطر مدار کنترلی را که بر روی قطعات نه چندان قدرتمند ساخته شده است، نداریم. برای مقایسه، ظرفیت گیت ترانزیستور 740 تنها 1.8 nf است و IRFP460 به اندازه 10 نانوفتر است، که به این معنی است که برای انتقال ظرفیت در هر نیم سیکل، 6 برابر توان بیشتری مصرف می شود. به علاوه، این جلوها را سفت می کند. برای تلفات استاتیک می توانید برای هر ترانزیستور P=0.5*Ropen *Itr^2 بنویسید. در کلمات - مقاومت یک ترانزیستور باز ضرب در مربع جریان عبوری از آن، تقسیم بر دو. و این تلفات معمولا چندین وات است. چیز دیگر تلفات دینامیکی است، این تلفات در جبهه است، زمانی که ترانزیستور از حالت منفور A عبور می کند و این حالت شیطانی باعث تلفات می شود که تقریباً به عنوان حداکثر توان ضرب در نسبت مدت زمان هر دو جبهه به مدت زمان توصیف می شود. نیم چرخه تقسیم بر 2. برای هر ترانزیستور. و این تلفات بسیار بیشتر از ثابت است. بنابراین، اگر یک ترانزیستور قوی‌تر بگیرید، زمانی که
شما می توانید با یک گزینه آسان تر از پس آن بر بیایید، حتی می توانید در کارایی از دست بدهید، بنابراین از آن زیاده روی نکنید.

با نگاهی به ظرفیت های ورودی و خروجی، ممکن است بخواهید آنها را بیش از حد بزرگ کنید و این کاملاً منطقی است، زیرا با وجود فرکانس کاری منبع تغذیه 100 کیلوهرتز، ما همچنان ولتاژ شبکه 50 هرتز را اصلاح می کنیم و در صورت ظرفیت ناکافی ما همان خروجی موج سینوسی تصحیح شده را دریافت خواهیم کرد، به طور قابل توجهی مدوله شده و دمودوله شده است. بنابراین شما باید به دنبال ضربان در فرکانس 100 هرتز باشید. برای کسانی که از "صدای HF" می ترسند، به شما اطمینان می دهم که قطره ای از آن وجود ندارد، با اسیلوسکوپ بررسی شد. اما افزایش ظرفیت‌ها می‌تواند منجر به جریان‌های هجومی عظیمی شود و مطمئناً باعث آسیب به پل ورودی می‌شود و خازن‌های خروجی باد شده نیز منجر به انفجار کل مدار می‌شود. برای اصلاح وضعیت، من چند اضافات به مدار انجام دادم - یک رله برای نظارت بر شارژ ظرفیت ورودی و یک شروع نرم روی همان رله و خازن C5. من مسئول رتبه بندی ها نیستم، فقط می توانم بگویم که C5 از طریق مقاومت R7 شارژ می شود و زمان شارژ را می توان با استفاده از فرمول T=2pRC تخمین زد، ظرفیت خروجی با همان سرعت شارژ می شود، شارژ با یک جریان پایدار با U=I*t/C توصیف می‌شود، اگرچه دقیقاً نیست، اما می‌توان افزایش جریان را بسته به زمان تخمین زد. به هر حال، بدون دریچه گاز معنایی ندارد.

بیایید به آنچه پس از اصلاح ظاهر شد نگاه کنیم:

بیایید تصور کنیم که منبع تغذیه به شدت بارگذاری شده و در عین حال خاموش است. ما آن را روشن می کنیم، اما خازن ها شارژ نمی شوند، مقاومت شارژ فقط روشن می شود و تمام. این یک مشکل است، اما یک راه حل وجود دارد. گروه تماس دوم رله به طور معمول بسته است و اگر چهارمین ورودی ریز مدار با یک تثبیت کننده 5 ولت داخلی در پایه چهاردهم بسته شود، مدت زمان پالس به صفر کاهش می یابد. ریز مدار خاموش می شود، کلیدهای برق قفل می شوند، ظرفیت ورودی شارژ می شود، سوئیچ کلیک می کند، خازن C5 شروع به شارژ می کند، عرض پالس به آرامی به سطح عملیاتی افزایش می یابد، منبع تغذیه کاملاً روشن می شود. آماده برای بهره برداری اگر ولتاژ در شبکه کاهش یابد، رله خاموش می شود، این منجر به خاموش شدن مدار کنترل می شود. هنگامی که ولتاژ بازیابی شد، روند شروع دوباره تکرار می شود. به نظر می رسد که من آن را به درستی انجام دادم، اگر چیزی را از دست دادم، خوشحال می شوم نظری بدهم.

تثبیت جریان در اینجا بیشتر نقش محافظتی ایفا می کند، اگرچه تنظیم با یک مقاومت متغیر امکان پذیر است. این از طریق یک ترانسفورماتور جریان اجرا شد، زیرا با منبع تغذیه با خروجی دوقطبی سازگار شده بود، اما همه چیز به این سادگی نیست. محاسبه این ترانسفورماتور بسیار ساده است - یک شنت با مقاومت R Ohm به سیم پیچ ثانویه با تعداد دور N به عنوان مقاومت Rнт=R*N^2 منتقل می شود، می توانید ولتاژ را از نسبت عدد بیان کنید. از چرخش و افت در شنت معادل، باید بیشتر از دیود ولتاژ افت باشد. حالت تثبیت جریان زمانی آغاز می شود که ولتاژ در ورودی + آپمپ سعی کند از ولتاژ ورودی - فراتر رود. بر اساس این محاسبه. سیم پیچ اولیه سیمی است که از طریق یک حلقه کشیده می شود. شایان ذکر است که شکستن بار ترانسفورماتور جریان می تواند منجر به ظهور ولتاژهای عظیم در خروجی آن شود که حداقل برای شکستن تقویت کننده خطا کافی است.

خازن های C4 C6 و مقاومت های R10 R3 یک تقویت کننده دیفرانسیل را تشکیل می دهند. با توجه به زنجیره R10 C6 و R3 C4 آینه‌ای، کاهش مثلثی در پاسخ دامنه فرکانس تقویت‌کننده خطا به دست می‌آید. به نظر می رسد این تغییر آهسته در عرض پالس بسته به جریان باشد. این کار از یک طرف باعث کاهش سرعت بازخورد و از طرف دیگر باعث پایداری سیستم می شود. نکته اصلی در اینجا این است که اطمینان حاصل شود که پاسخ فرکانس کمتر از 0 دسی بل در فرکانس حداکثر 1/5 فرکانس سوئیچینگ است؛ چنین بازخوردی برخلاف بازخورد خروجی فیلتر LC بسیار سریع است. فرکانس شروع قطع در -3dB به صورت F=1/2pRC محاسبه می شود که در آن R=R10=R3. C=C6=C4، من مسئول مقادیر موجود در نمودار نیستم، آن را حساب نکردم. سود خود

مدار به عنوان نسبت حداکثر ولتاژ ممکن (زمان مرده تمایل به صفر) در خازن C4 به ولتاژ ژنراتور اره تعبیه شده در تراشه و تبدیل به دسی بل محاسبه می شود. پاسخ فرکانسی سیستم بسته را به سمت بالا افزایش می دهد. با توجه به اینکه زنجیره‌های جبران‌کننده ما با شروع از فرکانس 1/2pRC 20 دسی‌بل در هر دهه کاهش می‌دهند و با دانستن این افزایش، یافتن نقطه تقاطع با دسی‌بل 0 دشوار نیست، که نباید بیشتر از فرکانس باشد. 1/5 فرکانس کاری، یعنی 20 کیلوهرتز شایان ذکر است که ترانسفورماتور نباید با ذخیره توان عظیمی پیچیده شود، برعکس، جریان اتصال کوتاه نباید زیاد باشد، در غیر این صورت حتی چنین محافظ فرکانس بالایی نیز نمی تواند روی آن کار کند. زمان، و اگر یک کیلو آمپر از آنجا بپرد چه می شود.. پس ما هم از این سوء استفاده نمی کنیم.

این همه برای امروز است، امیدوارم نمودار مفید باشد. می توان آن را برای پیچ گوشتی برقی تطبیق داد، یا می توان یک خروجی دوقطبی برای تغذیه تقویت کننده ایجاد کرد؛ همچنین می توان باتری ها را با جریان ثابت شارژ کرد. برای سیم کشی کامل tl494 به قسمت آخر اشاره می کنیم؛ تنها موارد اضافه شده به آن خازن شروع نرم C5 و کنتاکت های رله روی آن است. خوب ، یک نکته مهم - نظارت بر ولتاژ در خازن های نیم پل ما را مجبور کرد مدار کنترل را با برق به گونه ای وصل کنیم که حداقل با یکسوسازی پل اجازه استفاده از برق آماده به کار با خازن خاموش کننده را ندهد. یک راه حل ممکن یکسو کننده نیمه موج مانند دیود نیمه پل یا ترانسفورماتور در اتاق وظیفه است.

شناسه: 1548

نظر شما در مورد این مقاله چیست؟

TL494 در یک منبع تغذیه کامل

بیش از یک سال از زمانی که به طور جدی به مبحث پاور پرداختم می گذرد. من کتاب های فوق العاده «منابع برق» نوشته مارتی براون و «الکترونیک برق» اثر سمنوف را خواندم. در نتیجه، متوجه خطاهای زیادی در مدارهای اینترنت شدم و اخیراً تنها چیزی که می بینم تمسخر ظالمانه ریزمدار TL494 مورد علاقه من است.

من TL494 را به دلیل تطبیق پذیری آن دوست دارم؛ احتمالاً هیچ منبع تغذیه ای وجود ندارد که نتوان روی آن پیاده سازی کرد. در این مورد، من می خواهم به پیاده سازی جالب ترین توپولوژی نیم پل نگاه کنم. کنترل ترانزیستورهای نیم پل به صورت گالوانیکی ایزوله انجام می شود، این به عناصر زیادی نیاز دارد، در اصل یک مبدل در داخل مبدل. علیرغم این واقعیت که درایورهای نیم پل زیادی وجود دارد، هنوز خیلی زود است که استفاده از ترانسفورماتور (GDT) را به عنوان درایور حذف کنیم؛ این روش قابل اطمینان ترین است. درایورهای بوت استرپ منفجر شدند، اما من هنوز انفجار GDT ندیده ام. ترانسفورماتور درایور یک ترانسفورماتور پالس معمولی است که با استفاده از فرمول های مشابه ترانسفورماتور قدرت و با در نظر گرفتن مدار درایو محاسبه می شود. من اغلب استفاده از ترانزیستورهای توان بالا را در درایوهای GDT دیده ام. خروجی های میکرو مدار می توانند 200 میلی آمپر جریان تولید کنند و در مورد درایورهایی که به خوبی طراحی شده اند، این مقدار زیاد است؛ من شخصا IRF740 و حتی IRFP460 را با فرکانس 100 کیلوهرتز رانندگی کردم. بیایید به نمودار این درایور نگاه کنیم:

تی
این مدار به هر سیم پیچ خروجی GDT متصل است. واقعیت این است که در لحظه پایان زمان، سیم‌پیچ اولیه ترانسفورماتور مدار باز است و سیم‌پیچ‌های ثانویه بارگیری نمی‌شوند، بنابراین تخلیه دروازه‌ها از طریق سیم‌پیچ بسیار طولانی خواهد بود. یک مقاومت تخلیه و پشتیبانی از شارژ سریع گیت جلوگیری می کند و انرژی زیادی را هدر می دهد. نمودار در شکل عاری از این کاستی ها است. لبه های اندازه گیری شده بر روی یک نمونه اولیه واقعی 160 ثانیه در حال افزایش و 120 ثانیه سقوط بر روی دروازه ترانزیستور IRF740 بود.

ترانزیستورهای تکمیل کننده پل در درایو GDT به طور مشابه ساخته شده اند. استفاده از نوسان پل به این دلیل است که قبل از اینکه ماشه برق tl494 با رسیدن به 7 ولت کار کند، ترانزیستورهای خروجی ریزمدار باز می شوند؛ اگر ترانسفورماتور به صورت فشار کش روشن شود، اتصال کوتاه رخ می دهد. پل به طور پایدار کار می کند.

پل دیود VD6 ولتاژ سیم پیچ اولیه را تصحیح می کند و اگر از ولتاژ تغذیه بیشتر شود، آن را به خازن C2 برمی گرداند. این به دلیل ظهور ولتاژ معکوس اتفاق می افتد؛ از این گذشته، اندوکتانس ترانسفورماتور بی نهایت نیست.

مدار را می توان از طریق یک خازن خاموش کننده تغذیه کرد؛ اکنون یک 400 ولت K73-17 در 1.6 uF کار می کند. دیودهای KD522 یا بسیار بهتر 1n4148، جایگزینی با 1n4007 قدرتمندتر امکان پذیر است. پل ورودی را می توان روی 1n4007 ساخت یا از kts407 آماده استفاده کرد. روی برد، Kts407 به اشتباه به عنوان VD6 استفاده شده است، به هیچ عنوان جایز نیست، این پل باید روی دیودهای RF ساخته شود. ترانزیستور VT4 می تواند تا 2 وات گرما را از بین ببرد، اما یک نقش کاملا محافظتی دارد؛ می توانید از KT814 استفاده کنید. ترانزیستورهای باقی مانده KT361 هستند و جایگزینی با KT814 فرکانس پایین بسیار نامطلوب است. اسیلاتور اصلی tl494 در اینجا در فرکانس 200 کیلوهرتز پیکربندی شده است، به این معنی که در حالت فشار-کشش، 100 کیلوهرتز دریافت می کنیم. GDT را روی یک حلقه فریت به قطر 1-2 سانتی متر می پیچیم. سیم 0.2-0.3mm. باید ده برابر بیشتر از مقدار محاسبه شده چرخش داشته باشد، این شکل سیگنال خروجی را تا حد زیادی بهبود می بخشد. هر چه بیشتر پیچ خورده باشد، کمتر نیاز به بارگذاری GDT با مقاومت R2 دارید. من 3 سیم پیچ 70 دور روی حلقه ای با قطر بیرونی 18 میلی متر پیچیدم. تخمین بیش از حد تعداد چرخش ها و بارگذاری اجباری با جزء مثلثی جریان همراه است؛ با افزایش پیچ ها کاهش می یابد و بارگذاری به سادگی درصد تأثیر آن را کاهش می دهد. برد مدار چاپی موجود است، اما دقیقاً مطابق با نمودار نیست، اما بلوک های اصلی وجود دارد، به علاوه یک کیت بدنه برای یک تقویت کننده خطا و یک تثبیت کننده سری برای منبع تغذیه از ترانسفورماتور اضافه شده است. برد برای نصب در قسمت برد قسمت پاور ساخته شده است.

به اشتراک گذاشتن برای:
طراحی مدرن تر برای ساخت و پیکربندی تا حدودی ساده تر است و شامل یک ترانسفورماتور قدرت قابل دسترسی با یک سیم پیچ ثانویه است و ویژگی های تنظیم بالاتر از مدار قبلی است. جریان خروجی در محدوده 0.1 ... 6A، که به شما امکان می دهد هر باتری، نه فقط باتری ماشین را شارژ کنید. هنگام شارژ باتری های کم مصرف، توصیه می شود یک مقاومت بالاست با مقاومت چند اهم یا یک چوک به صورت سری در مدار قرار دهید، زیرا مقدار پیک جریان شارژ به دلیل ویژگی های عملکرد تنظیم کننده های تریستور می تواند بسیار زیاد باشد. به منظور کاهش مقدار پیک جریان شارژ، در چنین مدارهایی معمولاً از ترانسفورماتورهای قدرت با توان محدود استفاده می شود که از 80 تا 100 وات تجاوز نمی کند و مشخصه بار نرم است که بدون مقاومت بالاست یا سلف اضافی امکان پذیر است. یکی از ویژگی های مدار پیشنهادی استفاده غیر معمول از ریزمدار TL494 (KIA494، K1114UE4) است که به طور گسترده مورد استفاده قرار می گیرد. نوسانگر اصلی ریز مدار در فرکانس پایین کار می کند و با نیمه امواج ولتاژ اصلی با استفاده از واحدی روی اپتوکوپلر U1 و ترانزیستور VT1 هماهنگ می شود که امکان استفاده از ریز مدار TL494 را برای تنظیم فاز جریان خروجی فراهم می کند. ریز مدار شامل دو مقایسه کننده است که یکی از آنها برای تنظیم جریان خروجی استفاده می شود و دومی برای محدود کردن ولتاژ خروجی استفاده می شود که به شما امکان می دهد جریان شارژ را زمانی که ولتاژ باتری به شارژ کامل رسید خاموش کنید (برای باتری های خودرو Umax = 14.8 ولت). یک مجموعه تقویت کننده ولتاژ شنت روی op-amp DA2 مونتاژ شده است تا جریان شارژ را تنظیم کند. هنگام استفاده از شنت R14 با مقاومت متفاوت، باید مقاومت R15 را انتخاب کنید. مقاومت باید به گونه ای باشد که در حداکثر جریان خروجی، مرحله خروجی آپ امپ اشباع نشود. هر چه مقاومت R15 بیشتر باشد، حداقل جریان خروجی کمتر است، اما حداکثر جریان نیز به دلیل اشباع آپ امپ کاهش می یابد. مقاومت R10 حد بالایی جریان خروجی را محدود می کند. قسمت اصلی مدار بر روی یک برد مدار چاپی به ابعاد 85×30 میلی متر مونتاژ شده است (شکل را ببینید).

خازن C7 مستقیماً روی هادی های چاپ شده لحیم می شود. نقشه کامل برد مدار چاپی را می توانید از اینجا دانلود کنید.از میکرو آمپرمتر با مقیاس خانگی به عنوان وسیله اندازه گیری استفاده می شود که قرائت آن با مقاومت های R16 و R19 کالیبره شده است. همانطور که در مدار شارژر بازخوانی دیجیتال نشان داده شده است، می توانید از یک جریان و ولتاژ سنج دیجیتال استفاده کنید. باید در نظر داشت که اندازه گیری جریان خروجی با چنین دستگاهی به دلیل ماهیت پالسی آن با خطای زیادی انجام می شود، اما در بیشتر موارد این امر قابل توجه نیست. مدار می تواند از هر اپتوکوپلر ترانزیستوری موجود، به عنوان مثال AOT127، AOT128 استفاده کند. تقویت کننده عملیاتی DA2 را می توان تقریباً با هر آپ امپ موجود جایگزین کرد، و خازن C6 را می توان حذف کرد اگر آپمپ دارای یکسان سازی فرکانس داخلی باشد. ترانزیستور VT1 را می توان با KT315 یا هر ترانزیستور کم مصرف جایگزین کرد. ترانزیستورهای KT814 V، G را می توان به عنوان VT2 استفاده کرد. KT817V، G و دیگران. به عنوان یک تریستور VS1، می توان از هر نوع موجود با مشخصات فنی مناسب استفاده کرد، به عنوان مثال، KU202 داخلی، 2N6504 وارداتی ... 09، C122(A1) و موارد دیگر. پل دیود VD7 را می توان از هر دیود برق موجود با مشخصات مناسب مونتاژ کرد.شکل دوم نموداری از اتصالات خارجی برد مدار چاپی را نشان می دهد. راه اندازی دستگاه به انتخاب مقاومت R15 برای یک شنت خاص می رسد که می تواند به عنوان هر مقاومت سیمی با مقاومت 0.02 ... 0.2 اهم استفاده شود که قدرت آن برای جریان طولانی مدت جریان تا 6 کافی است. الف. پس از تنظیم مدار، R16، R19 را برای ابزار اندازه گیری و مقیاس خاص انتخاب کنید.

فصل:

اگر صدای سوت در جریان های کم متوقف شود و با افزایش بیشتر جریان بار، ترانزیستور خروجی به شدت شروع به گرم شدن می کند، در این صورت ناحیه هسته مغناطیسی برای کار در فرکانس تولید انتخاب شده کافی نیست - لازم است با انتخاب مقاومت R4 یا خازن C3 فرکانس کاری ریزمدار را افزایش دهید یا یک سلف بزرگتر نصب کنید. اگر ترانزیستور قدرت ساختار p-n-p در مدار وجود ندارد، می توانید همانطور که در شکل نشان داده شده است از ترانزیستورهای قدرتمند ساختار n-p-n استفاده کنید.

نمودار سیم کشی برای اتصال برد مدار چاپی در شکل زیر نشان داده شده است.

منبع: http://shemotechnik.ru

باتری ماشین برای TL494" title="شارژر برای باتری ماشین برای TL494"/>!}